焦化厂余热 回收利用 中冶焦耐工程技术有限公司 郑文华.

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1 焦化厂余热 回收利用 中冶焦耐工程技术有限公司 郑文华

2 最近徐匡迪院士指出：目前钢铁企业尚有30％的余热、余能未被回收利用。其中，焦化过程约有50千克/吨焦。
这意味着，在2011年炼焦生产过程中，有 42779万吨（机焦）×50千克/吨焦 ＝2139万吨标煤的余热未被回收利用

3 目 录 1. 我国炼焦行业现状 2. 充分回收利用炼焦生产余热 3. 红焦显热的回收利用 4. 焦炉烟道气余热的回收利用
目 录 1. 我国炼焦行业现状 2. 充分回收利用炼焦生产余热 3. 红焦显热的回收利用 4. 焦炉烟道气余热的回收利用 5. 荒煤气热量的回收利用

4 1.中国焦化行业现状 1.1 中国是世界焦炭第一生产大国
近几年，我国焦化产业实现跨越式发展，逐步由大向强转变。焦化产业依托煤炭工业、依存钢铁工业并支撑钢铁业持续高增长，为国民经济发展做出了重大贡献，成为国民经济中的重要产业之一。 焦化产业的持续较快增长满足了钢铁工业持续发展对焦炭数量和质量的需求，提供了充足优质气体燃料—焦炉煤气，同时也满足了铁合金、电石、化肥、有色工业和机械制造等行业对焦炭的需要。 近几年我国钢铁焦产量 万吨 2005 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 粗钢 35579 42102 48971 51234 57707 62665 68300 71654 生铁 33040 40755 46945 46067 54375 59022 62969 65791 焦炭 25412 29768 33554 32700 35510 38757 42779 44323

5 我国钢铁工业确实出现了产能过剩现象，已经由阶段性过剩发展为绝对过剩，而且过剩总量高达2亿多吨，浪费巨大。
钢铁工业产能从阶段性过剩发展为绝对过剩 截至2012年底，我国已建成粗钢产能9.7亿吨，其中转炉钢8.5亿吨，电炉钢1.2亿吨，另有在建项目产能约2200万吨。美国将78%-83%的钢铁产能利用率作为正常区间，日本选取78%作为正常标准。 2001～2011年我国钢铁产能利用率基本都高于78%，部分年份有过热现象。2012年我国炼钢、炼铁产能利用率分别为73.9%和73.1%。炼焦产能利用率为73.9%。 2012年是中国钢铁工业近年来最困难的年份之一。全年重点统计钢铁企业实现利润为15.81亿元，同比下降98.22%;平均销售利润率为0.045%。企业亏损面28.75%。 我国钢铁工业确实出现了产能过剩现象，已经由阶段性过剩发展为绝对过剩，而且过剩总量高达2亿多吨，浪费巨大。

6 中国钢协徐乐江会长最近阐述他对钢铁产能过剩问题看法： 如何界定产能过剩？ 各国根据不同情况确定了不同的“产能充分利用率”，以钢铁为例，欧洲为75%、日本为78%。中国钢铁业产能利用率达到80%就应该认为是产能充分利用了。 2006年前中国钢铁产能利用率都在80%以上，因此不存在产能过剩。2006年以后直到现在，基本维持在75%～80%，也只是轻度过剩。70%～75%之间为中度过剩，而低于70%是严重过剩。欧美日历史上都出现过低于60%的极度产能过剩，因此我国最困难时期远未到来。 中国钢铁严重产能过剩时代预计将在“十三五”期间到来。 这个时期一般是在国内钢铁需求增长出现拐点以后，钢铁产量出现峰值之后。而我国目前钢铁需求尽管增长率明显下降，但还未出现负增长，产量峰值还未到来。估计这个拐点和峰值为期不远，预计在“十三五”期间。

7 产能过剩是行业发展的必然阶段，不要过度夸大产能过剩的危害性。既要看到他对行业的负面影响，也要看到他的积极意义。
产能过剩是行业走向成熟期的标志。成熟期的普遍规律就是产能过剩，这也是检验产业走向成熟的一个标志。进入成熟期的中国钢铁产业过剩将是一种常态，并伴随行业进入衰退期，因此要适应这种状态，我们只能缓解这种过剩状况而绝不可能消除这种现象。 适度的产能过剩有利于行业的充分竞争。钢铁业的转型升级一定是在“产能过剩”的背景下进行的。当然严重的产能过剩必然导致恶性竞争，我们需要的是充分竞争，避免恶性竞争，因此要消除严重产能过剩。 不能将产量过剩等同于产能过剩。中国钢铁业总体产能过剩没有疑义，但不能认为钢铁业所有品种的产能都过剩。产能过剩是一个产业长时期的供大于求的现象，伴随着这个产业的成熟期到衰退期的始终。而产量过剩是一个阶段性现象，是因为需求突然受到抑制而出现的短期供大于求。中国钢铁业在高速成长期曾不断出现是产量过剩而不是产能过剩，随着需求增长的恢复，产量过剩问题自然消失。

8 美国《华尔街日报》： 中国钢铁业显露复苏迹象 中国钢铁市场有一个笑话：生产一吨钢材的利润还不够买一千克猪肉的。2013年上半年，销售一吨钢材的平均利润只有0.43元，而中国一千克猪肉的价格大约是30元。 自6月底以来，中国钢铁价格开始回升。由于地方政府承诺推动投资，水泥和建筑机械的销售也在回暖。8月份工业产值同比增长10.4%，高于7月份的9.7%。

9 2012年我国生产焦炭44323万吨,同比增长3.6％。焦炭产能超过6.0亿吨，可以满足8～9亿吨钢铁产量的需求。
中国（未含台湾省）焦炭产量（单位：万t） 年份 2003 2004 2005 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 焦炭总产量 17776 20873 25412 29768 33554 32700 35510 39100 42779 44323 其中:机焦 13146 17733 23000 26279 30537 31500 33500 36757 40000 41486 机焦占总量% 74.0 85.0 90.5 88.3 91.0 96.3 94.3 94.0 93.5 93.6 世界焦炭总量 39000 42677 47703 52000 56101 55012 53502 60050 64358 65457 中国／世界% 45.6 48.9 53.3 57.2 59.8 59.5 66.4 65.1 66.5 67.7 2012年我国焦炭产量结构 焦化厂类别 生产厂数 焦炭产量 万吨 比例 % 大中型钢铁企业 84 13004 29.34 独立焦化厂 720 31319 70.66 总计 804 44323 100

10 2012年我国焦炭品种结构 2012年我国焦炭消费结构 消费行业 产量 万吨 比例 % 钢铁 39891 90 有色金属 886 1
焦炭种类 产量 万吨 比例 % 冶金焦 40821 92.1 半焦 2792 6.3 铸造焦 665 1.5 其他 45 0.1 总计 44323 100 2012年我国焦炭消费结构 消费行业 产量 万吨 比例 % 钢铁 39891 90 有色金属 886 1 化学工业 1774 4 设备制造+建材 2+1 其他 2 总计 44323 100

11 我国炼焦产能结构 炉型 座数 产能 万吨/年 ％ ≥7米顶装 16+42 5000 5米～6米顶装 200 10000 4.3米顶装 560
产能 万吨/年 ％ ≥7米顶装 16+42 5000 9.5 5米～6米顶装 200 10000 18.9 4.3米顶装 560 17700 33.5 6～6.25米捣固 20 1060 2.0 5.5米捣固 150 9440 17.9 4.3米捣固 170 6600 12.5 ＜4.3顶＋＜3.2捣 1000多 3000 5.7 总计 2000多 52800 100 常规焦炉产能52800万吨＋半焦5000万吨＋热回收焦炉2200万吨＝60000万吨

12 7米及其以上现代化大型焦炉近60座，总产能达5000万吨，占全国总产能的8.30%；
＜4.3米的顶装焦炉和＜3.2米捣固焦炉落后产能约3000万吨，占全国总产能5.0％，需要淘汰； 我国已投产的捣固焦炉超过300座，产能2.0亿吨以上，占全国总产能约1/3 ； 钢铁企业焦炉产能占全国总产能40%，产量占30％； 独立焦化厂产能占全国总产能60%，产量占70％ ； 这是中国特色；

13 “十一五”期间，我国总计淘汰落后产能1.1014亿吨，同时新建产能1.5043亿吨，其中70％是≥6米顶装和≥5.5米捣固大型现代化焦炉。
我国采用热回收焦炉的炼焦厂约50余家，总产能2200万吨 。其中：山西省29家、山东省7家，均是2004年以前批准建设的； 我国半焦产能5000万吨,产能利用率50％； 至2012年底，我国煤焦油加工产能达到2087万吨、粗苯加氢产能575万吨、焦炉煤气制甲醇产能1021万吨。

14 2012年我国消费焦炭44221万吨，同比增长4.2%，是我国焦炭消费史上最多的一年。 1.3 中国的焦炭出口
1.2 中国是世界焦炭消费第一大国 2012年我国消费焦炭44221万吨，同比增长4.2%，是我国焦炭消费史上最多的一年。 1.3 中国的焦炭出口 2012年我国出口焦炭102万吨，同比下降69.1％。 本世纪我国焦炭的出口 年份 2003 2004 2005 2006 2007 2008 2009 2010 2011 2012 平均价 114 263 183 138 200 479 369.6 415.7 451 437 出口量 1472 1276 1450 1530 1213 54.4 335 330 102 从2013年起，我国取消焦炭出口的40％税率，取 消出口配额。世界每年焦炭贸易量为3000多万吨。

15 1.4 近两年世界主要焦炭生产国的焦炭产量 万吨 世界各大州焦炭产量 万吨 国家 2011 2012 2011 2012 中国 日本 印度
1.4 近两年世界主要焦炭生产国的焦炭产量 万吨 国家 中国 日本 俄罗斯 印度 乌克兰 韩国 美国 巴西 波兰 德国 2011 43271 3538 2889 1997 1848 1478 1453 997 913 799 2012 44323 3470 2915 2052 1787 1461 1427 1017 864 805 世界各大州焦炭产量 万吨 欧洲 独联体 北美洲 拉丁美洲 非洲 亚洲 大洋洲 世界总计 2011 4727 4967 1909 1321 314 50783 298 64493 2012 4599 4920 1923 1347 290 52093 286 65457

16 截至2012年底，我国有焦化厂764家(实际802家)。 1.5 我国的焦化厂 焦化厂种类 数量 厂数量比例 ％ 产能比例 ％ 1
厂数量比例 ％ 产能比例 ％ 1 独立焦化厂 624 77.8 63.4 2 钢铁企业焦化厂 81 10.1 27.9 3 煤炭企业焦化厂 31 3.9 5.3 4 有色企业焦化厂 28 3.5 1.0 总计 764 95.3 97.6

17 2012年我国焦化厂产量结构分布 项目 焦化厂数量 厂数比例 ％ 产量比例 ％ ＞100万吨 其中 ＞200万吨 111 41 13.8
厂数比例 ％ 产量比例 ％ ＞100万吨 其中 ＞200万吨 111 41 13.8 5.1 52.8 30.5 50～100万吨 147 18.3 23.3 ＜50万吨 544 67.9 23.9 总计 802 100

18 年焦化产品进出口状况 2012年我国进口炼焦煤5355万吨，同比增长20.02％；到岸价142.75美元/吨，同比下降4.59％； 2012年我国出口炼焦煤131万吨，离岸价（含关税10％）210.52美元/吨，同比分别下降63.59％和15.51％； 2012年我国进口煤焦油9220吨，同比下降62.68％；到岸价382.01美元/吨，同比上涨3.77％； 2012年我国出口煤焦油5.25万吨，同比增长89.13％；离岸价（含关税15％）496.07美元/吨，同比下降10.50％；

19 2012年我国出口硫铵215万吨，离岸价214.66美元/吨，同比分别增长18.61％和9.07％；
2012年我国出口煤沥青665615吨，同比增长34.43％；离岸价479.66美元/吨，同比下降6.30％； 2012年我国进口工业萘48856吨，到岸价670.1美元/吨，同比分别下降21.83％和20.06％； 2012年我国进口煤系针状焦41862吨，到岸价 美元/吨； 2012年我国进口甲醇500.11万吨，到岸价377.38美元/吨；出口甲醇6.735万吨，离岸价393.06美元/吨.

20 年焦化行业的运行 新投产焦炉43座，新增焦炭产能2775万吨/年，均为≥5.5米捣固和≥6.0米顶装焦炉； 新增焦炉煤气制甲醇装置11套、产能160万吨/年。截至2012底，我国焦炉煤气制甲醇产能达到1021万吨/年； 新建投产的煤焦油加工生产能力192万吨/年，使我国煤焦油总加工能力达到2087万吨/年； 新建投产的苯加氢精制生产能力86万吨/年，使我国苯加氢总加工能力达到575万吨/年；

21 2012年新投产干熄焦装置15套，使我国干熄焦装置达到136套，对应的总焦炭产能13000万吨/年；
2012年，全国炼焦行业实现利润17.2亿元，而2011年实现利润162.26亿元，同比下降89.4％，销售收入利润率仅为0.29％，行业亏损面高达42.5％，我国焦化行业盈利能力和利润空间受到市场的严峻挑战。

22 冶金焦抗碎强度（M40）84.09%，同比提高1.01个百分点； 冶金焦耐磨强度（M10）6.60%，同比下降0.39个百分点；
2012年中国炼焦行业协会重点统计118焦化企业的技 术经济指标如下： 冶金焦抗碎强度（M40）84.09%，同比提高1.01个百分点； 冶金焦耐磨强度（M10）6.60%，同比下降0.39个百分点； 冶金焦灰分12.78%，同比下降0.08个百分点； 冶金焦水分5.54%，同比下降0.16个百分点； 煤焦油回收率3.23％，同比提高0.02个百分点； 粗苯回收率0.89％，同比提高0.01个百分点；

23 硫铵回收率0.91％，同比提高0.05个百分点； 工业萘回收率9.51％，同比提高0.05个百分点； 吨焦耗新水1.74m3/t，同比下降0.06m3/t； 吨焦耗洗精煤1376kg/t，同比下降7kg/t； 炼焦工序能耗124.74kgce/t焦，同比下降0.17kgce/t焦； 水循环利用率94.04%； 粗苯耗洗油64.6kg/t粗苯，同比下降9.62kg/t粗苯； 硫酸铵耗硫酸758.19kg/t，同比下降12.14kg/t。

24 中国炼焦行业协会重点统计109～127焦化企业近三年焦炭质量，如下表:
年份 灰分 % 硫分 % M40 % M25 % M10 % CRI CSR 2010 12.83 0.68 82.67 90.52 6.93 2011 12.95 0.70 83.28 90.93 6.74 2012 12.88 0.71 84.03 90.63 6.63 27.35 63.12

25 2012年，全国又有32家焦化企业、炼焦产能2608万吨/年，获得工业和信息化部第七批《焦化行业准入条件》准入公告。 截至2012年底，全国共有7批381家企业先后获得国家发展和改革委员会和工业和信息化部准入公告，扣除新增产能、已撤销和关停企业后，实际生产运行的企业346家，改扩建后焦炭产能达到4.18亿吨/年。其中热回收焦炉37家，产能1862万吨/年，占热回收焦炉总产能的77％；常规机焦炉307家，产能3.98亿吨/年，占热常规焦炉总产能的76％；半焦（兰炭直立炉）2家，产能120万吨/年。稳步推进了净化产业结构调整和行业节能减排、环境治理工作。

26 2.充分回收利用炼焦生产余热 我国钢铁企业以长流程为主，主要的能源消耗是煤炭，其中以炼焦煤形式输入的能量占总能量57%左右。而焦化工序消耗的能量约占钢铁企业总能耗的7％～8％，因此，节能降耗是创建资源节约型焦化厂持续追求的目标。 面对21世纪全球资源能源紧张、环境-生态问题约束的日益严峻，焦化厂不仅要进一步发挥好为钢铁制造流程生产优质焦炭的制造功能，而且还要高度重视能源转化功能的优化和充分发挥废弃物消纳-处理及再资源化的功能。 从钢铁制造流程的整体看，焦化厂炼焦过程实质是根据铁素流这一被加工主体的要求（为高炉冶炼提供优质焦炭）而发生的碳素流转换和耗散过程，或称为能源转换过程。

27 焦化厂 焦化厂的三大功能 为钢铁制造流程生产优质焦炭 能源转化功能 废弃物消纳-处理及再资源化的功能 一次能源：炼焦煤
二次能源：焦炭COG煤焦油粗苯等 废弃物消纳-处理及再资源化的功能 消纳废塑料和橡胶轮胎等。日本政府给2万～4万 日元/吨委托处理费。新日铁2006年处理17万吨； 目前处理能力30～40万吨/年；2010年日本钢铁工 业利用废塑料的目标是100万吨/年。

28 炼焦过程中的物质流主要是煤料在配煤、粉碎、装炉、结焦和熄焦等过程的转换和耗散。
焦化厂是钢铁制造流程中碳素能量流的主体，是钢铁制造流程的能源中心，是将一次能源——煤炭经过焦炉的高温干馏转变成二次能源——焦炭、焦炉煤气、焦油和粗苯等的高转化率“能源转换器”。因此，焦化厂更要注重能源转化和传递的质量，即“”效率，注重“” 的价值利用，以实现炼焦过程价值最大化，在能量高效转化中实现节能减排。 炼焦过程中的物质流主要是煤料在配煤、粉碎、装炉、结焦和熄焦等过程的转换和耗散。 炼焦过程中的能量流主要是加热用煤气（焦炉煤气或高炉煤气或两者的混合煤气）燃烧对炭化室内煤料进行间接加热的过程。加热煤气的热量转化为焦炭、焦炉煤气、化学产品和焦炉烟道废气的显热，并产生一定的热损失。

29 焦炉是能量转换装置中效率高的热工设备，净效率高达87%～89%。这是因为炼焦过程不仅是一个较完善的能量转换过程，产生优质的二次能源，而且焦炉本体设备经过一百余年的不断改进，在煤气燃烧、烟气热量利用、绝热等方面均较完善。但这并不说明它已达到最完善的程度，没有节能的余地。 高效回收利用在炼焦过程中的余热资源是资源节约、环境友好的绿色焦化厂节能的主要方向和潜力所在，也是提高 效率的主要途径之一。

30 焦炉物质流能量流示意图 当焦炉用COG加热时，吨焦耗COG205m3,产生废气1326m3。 焦 输出热17% 输出热36%
970 m3/t焦BFG 100kwh/t焦 500kg /t焦蒸汽 1000kg红焦 1000kg焦 420m3/t焦 1326kg（干）/t焦 电站 焦 炉 焦炭 焦炉煤气 加热煤气 电 干熄焦装置 废气 1900m3/t焦 入炉煤 输出热17% 输出热36% 炉体损失输出热10% 烟囱 输出热37% 输入热：加热煤气燃烧热89% 漏入煤气燃烧热及其它11% 焦炉物质流能量流示意图

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32 在焦炉的输出端： 950～1050℃焦炭作为物质流承载着较多部分能量，从炭化室被推出； 650～700℃煤气和气态化学产品带着热能和化学能以能量流的形式从上升管排出； 250～300℃焦炉烟道废气带着热能和动能以能量流的形式从烟囱逸出； 一部分热量作为能量流一部分从焦炉炉体表面散发损失至环境空气中。

33 通过对炼焦过程输入端和输出端能量流分析得出，炼焦生产过程的余热：
□出炉红焦显热约占焦炉输出热的37％，当大型焦炉炼 焦耗热量为108kgce/t焦，则红焦带出40.0kgce热 量—— CDQ □荒煤气带出热约占36％，相当于带出38.9kgce热量— —正在开发 □焦炉烟道废气带出热约占17％，相当于带出18.4kgce 热量——煤调湿、生产蒸汽、作为热源和制冷 □炉体表面热损失约占10％，相当于损失10.8kgce热 量——加强保温

34 3.红焦显热的回收利用

35 干熄焦是相对于用水熄灭炽热红焦的湿熄焦而言的。其基本原理是：利用冷惰性气体在干熄炉中与红焦直接换热，从而冷却焦炭。（观看动画片）
深入推广干熄焦技术 干熄焦是相对于用水熄灭炽热红焦的湿熄焦而言的。其基本原理是：利用冷惰性气体在干熄炉中与红焦直接换热，从而冷却焦炭。（观看动画片） 采用干熄焦可回收约80％红焦显热，平均每熄1吨红焦可回收3.9MPa、450℃蒸汽0.5～0.6t，可直接送入蒸汽管网，也可发电。采用中温中压锅炉，全凝发电95～105kwh/吨；采用高温高压高炉（日本70％），全凝发电110～120kwh/吨； 采用干熄焦可以改善焦炭质量，降低高炉焦比，或在配煤中多用10～15％的弱粘结性煤； 吨焦炭节水大于0.44m3； 采用干熄焦技术可净降低炼焦能耗30～40kgce/t焦， 效率高达70%。

36 至2012年末，我国已投产和在建的干熄焦装置超过200套，干熄焦炭能力超过2亿吨，占我国2012年炼铁消费焦炭量的近57％。我国钢铁企业已有近90％焦炉配置了干熄焦装置，独立焦化厂依据节能减排的理念，也开始采用干熄焦技术。按干熄焦套数和干熄能力计，我国已位居世界第一。 日本有41组（座）焦炉配置了干熄焦装置，占炉组总数的87.2％，其中，配置高温高压锅炉和次高温高压锅炉占70％以上。

37 唐 钢 处 理 能 力 为 180t/h 干 熄 焦 装 置

38 国家产业政策要求，钢铁企业新建焦炉必须配套建设 CDQ。”十二五“要求钢铁企业焦炉100％都采用CDQ，但 对于独立焦化厂没有强制要求，主要是： 1)采用干熄焦提高焦炭质量，其对炼铁高炉的延伸效益， 较难体现； 2)经生化处理的焦化废水，不能作湿熄焦补充水，无出路 ，只能外排，较难实现零排放。 但是，最近一些独立焦化厂从节能和环保角度出发也 在配套建设CDQ，如河北中润、安徽临焕、山西焦化、博 兴诚力、潞宝、唐山达丰、河南顺成、山东维焦、宝泰隆 和景德镇焦化等。尤其一些发展循环经济产业链需要蒸汽 的，愿意采用干熄焦余热回收技术。

39 他们采取各种措施，解决各种问题： 与焦炭用户协商，提高干熄焦炭的销售价格；（中润价格50元/吨；宝泰隆120元/吨；） 对不同意加价的焦炭用户，实施焦炭喷水；（临焕亲水剂＋除盐水＝19.8元/吨 8名工人） 寻找处理后焦化废水的出路； 焦化污水采用生化处理＋深度处理。

40 天铁金牛190t/h干熄焦装置

41 天铁金牛190t/h干熄焦夜景

42 太钢全封闭式140t/h干熄焦装置

43 太钢全封闭式140t/h干熄焦装置

44 本 钢 处 理 能 力 为 190t/h 干 熄 焦 装 置

45 唐山首钢京唐西山焦化有限责任公司260t/h干熄焦装置
2套 提升装置 2套装入 装置 2套260t/h 干熄槽 2套151t/h高压锅炉 6套 干熄焦车 2套环境除尘装置

46 2台2DC 2台1DC 唐山首钢京唐西山焦化 2台37万 m3/h 循环风机 260t/h 干熄焦装置

47 大型焦炉干熄焦备用的两种方式 为节省基建投资，我国干熄焦装置几乎（宝钢除外）都是采用湿熄焦系统备用，因为一套湿熄焦系统的投资仅为干熄焦装置的1/4～1/5。即当干熄焦装置正常检修（通常需要20天）或事故停产时，启动备用的湿熄焦系统，临时向高炉供应湿熄焦炭，以维持焦炉的正常生产，但对大型高炉的正常操作会带来一些影响。为此，需要采取一些特殊措施，如有的焦化厂临时在入炉煤配比中增加10%强粘结性的肥煤或焦煤，以提高焦炭质量，缓解对高炉的不利影响。

48 稳定式湿熄焦 传统湿熄焦

49 与7.63米焦炉配套的稳定式湿熄焦

50 干熄为主湿熄备用方式是配置2×150t/h干熄装置、两套横移牵引和提升机、一套湿熄焦系统。正常生产时，2套干熄焦装置全部操作，湿熄焦备用。当1套干熄焦装置定期检修时，本焦炉的焦炭湿熄，另一焦炉焦炭仍可干熄；当然2座焦炉的全部焦炭可以全部湿熄。 70孔焦炉 70孔焦炉 湿 熄 焦 系 统 150t/h 150t/h

51 近年来，随着我国大型钢铁联合企业大型、特大型高炉的快速增长，高炉的稳定操作对整个钢铁联合企业的生产与效益越发重要。如某大型钢铁公司，因CDQ检修，大型高炉调整不顺，二个月生产不正常，损失几亿元人民币。因此，一些大型钢铁联合企业开始要求焦化厂全部采用干法熄焦。即向宝钢那样，备用也采用干熄焦工艺，以保证大型、特大型高炉连续不断地获得质量稳定的干熄焦炭。现对2×70孔7.63m大型焦炉、年产焦炭220万吨焦化厂干熄焦备用方式进行对比。

52 全干熄方式是配置3×150t/h干熄装置、两套横移牵引和提升机。正常生产时，3套干熄焦装置全部操作。当1套干熄焦装置定期检修时，其余2套干熄焦装置干熄来自于2座焦炉的全部焦炭。
70孔焦炉 70孔焦炉 备用干熄焦装置 150t/h 150t/h 150t/h

53 全干熄方式的干熄率为100%，干熄为主湿熄备用方式的干熄率93.15%，前者高于后者6.85%。
经过具体比较计算，全干熄投资比干熄为主湿熄备用高2890万元（以高温高压蒸汽系统为准）；但在干熄为主湿熄备用的湿熄焦期间，全干熄年多发电1756万kWh（843万元），干熄焦增加效益528万元，合计效益为1371万元。 因此，从投入和产出来看，全干熄比干熄为主湿熄备用投资多2890万元，但这些投资可在2年多一点的时间内收回，因此，全干熄方式具有诱惑力，得到认可和采用。

54 4.焦炉烟道气余热 的回收利用

55 4.1 研发和推广以焦炉烟道气为热源的煤调湿技术
4.1 研发和推广以焦炉烟道气为热源的煤调湿技术 “煤调湿”是“装炉煤水份控制工艺”的简称，是将炼焦煤料在装炉前去除一部分水份，保持装炉煤水份稳定在6%左右，然后装炉炼焦。 CMC不同于煤预热和煤干燥：煤预热是将入炉煤在装炉前用气体热载体或固体热载体快速加热到热分解开始前温度（150℃～250℃），此时煤的水份为零，然后再装炉炼焦；而煤干燥没有严格的水份控制措施，干燥后的水份随来煤水份的变化而改变。CMC有严格的水份控制措施，能确保入炉煤水份恒定。 日本全国共有16个焦化厂51组（座）焦炉，其中有 36组（座）焦炉配置了煤调湿装置，占焦炉总数的70.5％。

56 低62.0MJ/t（干煤）。当煤料水分从11%下降至6%时， 炼焦耗热量降低 62.0×(11-6)=310MJ/t（干煤）
经过多年生产实践，CMC技术的效果是： □采用CMC技术，煤料含水量每降低1%，炼焦耗热量就降 低62.0MJ/t（干煤）。当煤料水分从11%下降至6%时， 炼焦耗热量降低 62.0×(11-6)=310MJ/t（干煤） □装炉煤水分的降低，使装炉煤堆密度提高，干馏时间缩 短，因此焦炉生产能力可提高3～11%。 □改善焦炭质量，M40可提高1～1.5个百分点，CSR提高 1～3个百分点；在保证焦炭质量 不变的情况下，可多 配弱粘结煤 8%～10%。

57 蒸汽1/3，同时也减轻废水处理装置的生产负荷。 □节能的社会效益是减少温室效应，平均每吨入炉煤可
□煤料水分降低可减少1/3剩余氨水量，相应减少蒸氨用 蒸汽1/3，同时也减轻废水处理装置的生产负荷。 □节能的社会效益是减少温室效应，平均每吨入炉煤可 减少35.8kgCO2排放量； □因煤料水分稳定在6%～7.5%的水平上，使得煤料的堆密度和干馏速度稳定，有益于改善焦炉的操作，有利于延长焦炉寿命。

58 采用CMC需注意的问题是： 煤料水分的降低，使炭化室荒煤气中夹带物增加，造成粗焦油中的渣量增加2～3倍，为此，需设置三相超级离心机，保证了焦油质量。 炭化室炉墙和上升管结石墨有所增加，为此，需设置除石墨设施，有效清除石墨，保证正常生产。 调湿后煤料用皮带输送机送至煤塔过程中散发的粉尘量较湿煤增加1.5倍，为此，应加强输煤系统的严密性和除尘设施。 调湿后煤料在装炉时，因含水份低很容易扬尘，必须设置装煤地面站除尘设施。因此，对已投产的焦炉而言，若因总图紧张或其它原因不能设置装煤地面站除尘设施，则不易补建CMC。

59 我国独立焦化厂的焦炉大多用COG加热，而钢铁企业焦化厂大多用BFG（掺入2％～7％COG）加热。因COG中含氢高达55～60％，因此，COG燃烧废气中水分含量高，将其作为流化床煤调湿热源时，不利于煤水分的蒸发。昆明制气厂的焦炉用COG加热，其废气对入炉煤水分去除能力低（约2.5个百分点水分）。而钢铁企业焦炉用高炉煤气加热，其废气含水份低，有利于水分蒸发，去除煤水分能力高（4.5个百分点水分）。 气体组成 （体积百分比 ％） CO CO2 H2 CH4 N2 H2O O2 焦炉煤气 5～7 2～3 55～60 25～30 2.5～3.5 0.6 高炉煤气 26.6 12 2.4 0.3 56.4 2.3 烧COG废气（昆气） 5.4 71.0 17.3 6.25 烧BFG废气（湘钢） 16.4 71.9 7.3 4.4 烧BFG废气（宝钢） 22.1 70.5 ～3.3 4.1

60 公司 焦化厂 焦炉组别 形式 能力t/h×台 投产年月 新日铁 大分 N0.3、4 流化床 284×1 1992.9 名古屋 N0.1～4
至今，日本投产了4套以焦炉烟道废气为热源、采用流化床干燥机的煤调湿装置，见下表： 公司 焦化厂 焦炉组别 形式 能力t/h×台 投产年月 新日铁 大分 N0.3、4 流化床 284×1 1992.9 名古屋 N0.1～4 460×1 君津 N0.4、5 270×1 北海制铁 室籣 N0.5 120×1

61 4.1.1 济钢气流床煤调湿 2007年济钢投产一套气流床煤调湿装置。该装置位于备煤粉碎机前；具有风选功能，首先将小于3mm合格粒度的煤料风选出来（占总量的30～40％），减轻粉碎机负荷，节能；布袋除尘器滤出的煤粉（占总量的3～5％），压成型煤，入炉炼焦。 2009年昆明制气采用济钢技术，投产一套气流床煤调湿装置，为捣固焦炉配套。

62 济钢气流床煤调湿分级装置 细粒煤 型煤 细煤尘 粗粒煤 未粉碎配合煤 调湿分级 装置 粉碎机 焦炉煤塔 陶瓷多管除尘器 布袋除尘器
煤尘成型机 引风机 放 散 烟 囱 焦炉烟道气 济钢气流床煤调湿分级装置

63 炼焦煤的气流调湿分级一体化工艺技术: 采用对流传热比传导、辐射传热系数高几十至几百倍，使低品位焦化烟气余热的利用成为可能，其节能，减少废水，提高焦炭质量。

64 济钢气流调湿分级装置 顶层：除尘装置 三层：湿煤进入 二层：煤料干燥 底层：干煤排出

65 2009年昆明制气采用济钢技术，投产一套气流床煤调湿装置，为2座4. 3米年产焦炭70万吨的捣固焦炉配套。利用2座4
2009年昆明制气采用济钢技术，投产一套气流床煤调湿装置，为2座4.3米年产焦炭70万吨的捣固焦炉配套。利用2座4.3米年产焦炭60万吨的顶装焦炉产生的2×47000～50000m3/h焦炉烟道废气量为热源。最大处理能力180t/h湿煤，平时160～170t/h湿煤。 调湿后配煤水份降低2.2个％；全年利用焦炉烟道废气余热量折6833t标煤；减少回炉煤气用量1474×104m3，节能4937t标准煤；CO2减排8750t；减少焦化废水处理量2万吨；焦炉生产能力提高5％。

66 昆明制气厂气流床煤调湿分级装置

67 4.1.2 马钢煤调湿装置（日本室兰流程） 马钢5号、6号2×50孔6米焦炉（年产焦炭100万吨）配套建设煤调湿装置，采用流化床干燥器，处理能力167吨/h（干煤）或186吨/h湿煤, 占地12785平方米，是日本新能源及产业技术开发组织政府机构（NEDO）与国家发改委共同选定的节能环保示范项目。其中，NEDO无偿提供12.2亿日元（约合人民币8600万元）的煤调湿技术和主要设备，马钢投入配套设施5400万元人民币，即总投资1.4亿元人民币。 已于2011年投产。

68 布袋 除尘器 烟囱 引风机 粉碎后湿煤 焦炉煤塔 流化床 干燥机 焦炉烟道废气 日本室兰煤调湿流程示意图

69 炼焦配合煤梯级筛分煤调湿技术 无锡亿恩科技股份有限公司与上海理工大学研发出“炼焦配合煤梯级筛分煤调湿技术”。 其主要组成是： 焦炉烟道气废热回收装置 炼焦配合煤分级装置 带有内置加热模块的调湿装置 选粉装置 粉煤成型装置 配套的粉碎装置和煤料输送系统等组成。

70 梯级筛分煤调湿技术

71 焦炉烟道气废热回收装置：将200～250℃焦炉烟道废气抽出，在废热锅炉内与低温水进行间接热交换，得到～150℃高温热水送至带有内置加热模块的流化床调湿装置，作为煤料调湿的热源。换热后～85℃的低温水再回到焦炉烟道气废热回收装置循环利用。换热后～105℃的低温烟气通过现有烟囱放散。 炼焦配合煤分级装置：采用常温空气作为流化介质的低速流化床技术对炼焦配合煤进行分级。其中＞4mm粒级煤料送至粉碎机室，粉碎后煤料送选粉装置进行选粉；≤4mm粒级煤料送至流化床调湿装置进行调湿处理。

72 带有内置加热模块的流化床调湿装置：在常温空气作为流化介质的流化床内设置多个加热模块与分级装置筛分出来的≤4mm粒级煤料进行间接热交换，煤料经适度干燥去除4～6个百分点的水分后排出设备，加热模块的热源是焦炉烟道气废热回收装置产生的高温热水。 选粉装置：采用常温空气作为流化介质的流化床对＞4mm粒级经粉碎处理后的煤料进行选粉，将200μm以下的煤料选出送至粉煤成型装置；其它的煤料与流化床调湿装置调湿处理后的煤料经混合后送煤塔供焦炉炼焦生产。 粉煤成型装置：各流化床产生煤粉与选出的≤200μm煤料一起，采用无粘结剂或有粘结剂成型技术进行压块，确保细粉煤在装炉过程中不外溢；有效防止在炭化室顶部、上升管等快速炭化结石墨；增加入炉煤堆比重。

73 工艺流程特点： 1.烟道气与循环水间接换热，不管焦炉采用COG还是BFG加热均不影响对焦炉烟道废气余热的回收； 2.热源为高温热水，输送管径小，布置灵活方便；投资少；加强保温可减少热损失，提高热利用率； 3.设置分级装置，大粒煤不调湿直接去粉碎，节能； 4.雨季来煤水分高时，可通过废热回收系统设置的蒸汽喷射装置提高热水温度，以保证调湿煤水分基本恒定； 5.调湿机内置热源采用高温热水，安全可靠； 6.调节热水的流量、温度和各风室的风量等可使系统达到最佳流化状态。载热和载湿分开，调湿范围大，适用性广； 7.采用煤粉成型技术，减少粉尘外溢，降低结石墨，并增加入炉煤堆比重； 8.通过设置干煤返混系统，提高系统对来煤水分的适应性。

74 柳钢正在建设采用此工艺的煤调湿装置，其主要工艺参数：
系统能力400t/h； 当配合煤水分≤14％时，筛分机处理能力为400t/h；当煤水分14～16％时，筛分机处理能力为500t/h； 调湿机处理能力为200t/h，由焦炉烟道气废热回收装置产生的～150℃高温热水与煤料间接换热，热水温度降至～85℃循环利用，同时煤料温度升至～85℃、排出气体温度≥90℃； 选粉装置处理能力为300t/h； 焦炉烟道内～200℃热烟气由风机全部抽出，经过废热回收装置间接换热，温度降至～105℃后送回烟囱排放； 闭路循环的除盐水吸收烟气热量温度升至150℃，送至内置热煤调湿装置与炼焦煤进行间接热交换，将煤料水分降低，换热后水温降至85℃，再返回至废热回收装置循环使用。 当煤料水分较高超过设计值时，通过蒸汽喷射装置将换热后的水温提高至～170℃保证调湿煤水分基本恒定，满足生产要求。 该项目于2012年启动设计，2013年初施工，预计年底投产。

75 4.1.4 昆钢师宗滚筒型煤调湿 昆钢师宗焦化厂配合5.5m捣固焦炉生产操作，采用Φ5m×20m节能型滚筒干燥机的煤调湿装置在运行，该装置以焦炉烟道废气作为主要热源，雨季通过预热式旋风燃气炉燃烧焦炉煤气补充供热，入料煤水分可由约15%降低至10±1%，并基本恒定。使捣固焦炉的垮饼率大大降低（垮煤率=垮煤量/耗煤量×%），由调湿前的12.61%，降低至1.22%。每年减少焦化污水86266吨，节能13995吨标准煤。

76 滚筒干燥机煤调湿装置

77 昆钢师宗滚筒型煤调湿

78 昆钢师宗滚筒型煤调湿

79 昆钢师宗滚筒型煤调湿

80 中冶焦耐工程技术有限公司与长沙通发高新技术开发有限公司联合开发，以焦炉烟道气为热源，适合多种情况的全沸腾流化床系列煤调湿机。
4.1.5 全沸腾流化床系列调湿机 中冶焦耐工程技术有限公司与长沙通发高新技术开发有限公司联合开发，以焦炉烟道气为热源，适合多种情况的全沸腾流化床系列煤调湿机。 沸腾流化床系列煤调湿机 种类 性能 煤料移动 位置 全沸腾旋流流化床1型 风选+调湿 煤料呈全沸腾并螺旋式前进的流化状态 粉碎机前 全沸腾旋流流化床2型 调湿 粉碎机后

81 全沸腾风选调湿机 水分为10%～13%煤料送往由两个床组成的沸腾流化床风选调湿机，从分布板进入的热风直接与煤料接触，对煤料进行适度干燥及风选，控制煤料水分降至10 %并分为＞3mm和≤3mm二级，分别通过螺旋输送机排出。～70℃废气进入袋式除尘器进行煤尘捕集，回收占总含量3～6%的煤尘与焦油渣混合，压型或混成不粘状排入≤3mm粒级的煤料中。＞3mm级粗粒煤入粉碎机，粉碎后煤料与≤3mm级粉煤混合送往焦炉煤塔。 温度为180～230℃焦炉烟道废气经风机抽吸送往沸腾流化床风选调湿机，与湿煤直接换热后的废气入袋式除尘器过滤后外排。 邯钢焦化厂4×42孔7米焦炉，年产焦炭220万吨，正在建设采用此种工艺技术的2×195吨/h煤调湿装置,计划2013年投产。

82 4.1.6 振动流化床煤炭风力分离及调湿技术 中冶焦耐开发的振动流化床煤炭风力分离及调湿系统是由振动流化床煤炭风力分离调湿机、细粒分离器、细粒回收装置、一次送风机、排烟风机、定量给料装置和原料煤缓冲仓等组成，如下图所示：

83 其工作原理是：煤炭通过布料装置被连续抛洒到振动流化床风力分离调湿机的床面上，热烟道气分二次进入调湿机：一次风用于流化原料煤，同时对粗颗粒煤料进行调湿；二次风用于细颗粒煤料的调湿。调湿煤则从不同渠道分离并流出：未被流化的粗颗粒煤料在振动力的作用下，从调湿机出口流出；中、细颗粒煤料则随气流流出，进入细粒分离器后，中颗粒煤料被分离收集，细颗粒煤料则被细粒回收装置收集。不同粒径的煤料在调湿机中处于不同的调湿状态。 鞍钢鲅鱼圈4×52孔7米焦炉,年产焦炭255万吨，正在建设采用此种工艺技术的2×230t/h煤调湿装置，预计2012年初投产。

84 我国以焦炉烟道气为热源煤调湿装置 项目 位置 干燥机 煤料移动 水分降低（％） 技术来源 投产时间 备注 济钢 粉碎机前
气流床调湿分级一体化 移动刮板推动 3个 济钢设计院 2007 风选调湿型煤(焦产能170t/a)300t/h 昆钢制气厂 2～2.5个（9％） 2009 风选调湿型煤(焦产能70t/a)150t/h 马钢 粉碎机后 立式固定板沸腾流化床 高速斜向气流推动 2.5个（8％） 日本引进 201107 调湿型煤(焦产能100t/a)167t/h 唐钢 移动热风分布板式流化床 移动底板（刮板不动） 2～4个（9％） 北京国能中天 2012 (焦炭产能144万吨/a) 350t/h 云南煤业师宗 φ5m×20m 转筒式 转筒倾斜转动 2～4个 湖北黄石节能 201108 燃气炉补热 焦炭产能100万t/a 曲靖大为制气 201211 燃气炉补热、两套 焦炭产能270万t/a 云南泸西大为 201305 焦炭产能120万t/a 邯钢 全沸腾床分级 全沸腾螺旋式流化 4.5个 中冶焦耐 在建201310 (焦炭产能220万吨/a) 2×190t/h 柳钢 内置加热流化床 流化推动 可降至7～8％ 无锡亿恩科技 在建 2014 风选、调湿、型煤 2×200t/h 鞍钢鲅鱼圈 振动流化床 振动力推动 最大4.5个 缓建 (焦炭产能255万吨/a) 2×230t/h

85 4.2 回收焦炉烟道气余热生产蒸汽 目前绝大多数焦化厂都是将焦炉烟道废气从高耸的焦炉烟囱中放散至大气中，余热被白白浪费。极少数焦化厂将其用于干燥入炉煤，日本和我国已有近十套以焦炉烟道气为热源的煤调湿装置投入运行或正在建设中。 最近，天津华能能源设备有限公司已开发出另一种设备简单成熟、占地少、投资省、效果显著的炉烟道气余热回收利用的方法——用热管锅炉回收焦炉烟道废气余热、生产蒸汽的工艺技术，并成功用于唐山东方焦化公司、唐山达丰焦化公司、山西太化股份焦化厂、江西景德镇焦化集团和同世达煤化工集团有限公司等取得了可观的经济效益和社会效益。

86 工艺流程 ： 在焦炉主烟道翻板阀前开孔，将主烟道热烟气引出，经调节型蝶阀入余热回收系统（热管锅炉），换热降温后约150℃的烟气通过风机抽送，再经开关型蝶阀排入主烟道翻板阀后的地下主烟道，最后经焦炉烟囱排入大气。

87 热管锅炉回收烟道气余热流程示意图

88 余热回收系统由软化水处理装置、除氧器、水箱、除氧给水泵、锅炉给水泵、中温热管蒸气发生器、软水预热器、低温热管蒸气发生器、汽包、上升管、下降管、外连管路和控制仪表、锅炉引风机等组成，并且互相独立。其核心技术是采用宇航高科技产品——热管技术，回收烟气中的显热，将软化水加热成水蒸气，用于生产或生活。 改造后的焦炉烟道气系统压力通过烟气管道上的调节阀或风机变频实现，不影响焦炉的正常生产操作。

89 应用效果分析 本工艺技术的应用效果是： 吨焦可生产0.8MPa饱和蒸汽0.090吨～0.100吨； 生产的蒸汽量相当于焦化厂蒸汽需求量的1/4以上，既可用于炼焦正常生产，也可用于制冷； 吨焦工序能耗至少可降低8kg标准煤（初步估算）； 2012年我国生产焦炭44323万吨，若有2亿吨焦炭采用此项技术，按吨焦节能8kg标准煤计算，则全年节能：2亿吨×8kgce/吨＝16亿kgce = 160万吨标准煤； 按节省1吨标准煤可减排CO2 2.5吨、减排SO 吨计，则若有2亿吨焦炭/年采用此项技术，全年减排CO2 400万吨、减排SO2 2.64万吨。

90 应用实例 河北某公司焦炭产能110万吨/年和70万吨/年的捣固焦炉，用自产的焦炉煤气加热，于2009年采用热管锅炉回收焦炉烟道气余热，其烟气温度300℃，生产压力0.8MPa的饱和蒸汽12T/h（相当于0.096t/t焦）和8T/h（相当于0.100 t/t焦）。按目前蒸汽市场价格150元/吨计，全年回收蒸汽所得效益分别为1576.8万元和1051.2万元，半年多即可收回全部投资。至今已运行2年多，焦炉生产一直稳定，节能效果显著。

91 山西太原某公司焦化厂现有4.3米捣固焦炉两座，年生产能力90万吨焦炭，烟气排放量约14万Nm3/h，烟气温度约280℃。2010年10月，决定采用热管锅炉回收焦炉道气余热，生产过热蒸汽，替代煤气锅炉。2011年4月28日，该项目完成施工和设备安装，提前竣工投产。预计每年利用焦炉烟气余热副产0.8MPa过热蒸汽6.9万吨（焦炉烟道气未全部通过热管锅炉，所以蒸汽量偏少）。节省锅炉加热用焦炉煤气1100万立方米，吨焦综合能耗降低10千克标准煤。同时CO2、SO2、NO2排放量明显减少，达到了减少废气排放、改善大气环境、降低能源消耗和提高经济效益的目的。

92 鞍山绿冶公司将其在钢铁企业余热回收利用的经验，
移植到焦炉烟道气余热回收生产蒸汽工艺上。在余热锅炉的过热器和蒸发器里，烟气温度和饱和水温度都在160℃以上，不存在露点腐蚀问题，所以鞍山绿冶公司将过热器和蒸发器设计成翅片管结构，维持较高的换热效率。而预热器烟气温度在140℃-160℃、水入口温度为20℃，或在同一换热面进行换热，易发生露点腐蚀，所以预热器设计成热管结构。最终采用翅片管和热管相结合的翅片管-热管式余热锅炉，结构见下图：

93

94 4.3 以烟道气为热源的负压蒸氨 焦化的污水构成 炼焦煤带入水 化工过程含酚废水 剩余氨水 粗苯分离水 精苯分离水 80%以上 其他废水混合
4.3 以烟道气为热源的负压蒸氨 焦化的污水构成 炼焦煤带入水 粗苯分离水 化工过程含酚废水 精苯分离水 80%以上 剩余氨水 其他废水混合 焦油加工分离水 煤气水封水 蒸气冷凝水

95 蒸氨工艺的比较 蒸氨工艺 直接蒸氨 蒸汽加热 间接蒸氨 导热油加热 煤气管式炉加热

96 直接蒸氨工艺图 原工艺有以下 急需改进的地方 ·设备易腐蚀 ·蒸汽蒸氨产生污水 ·蒸氨效率低、能耗高、环境污染 氨水冷却器 成品 氨水槽
直接蒸汽 蒸氨废水 剩余氨水 成品氨水 蒸氨塔 废水槽 成品 氨水槽 剩余 氨水冷却器 废水泵 废水剩余 氨水换热器 废水送出 成品氨水送出 ·设备易腐蚀 ·蒸汽蒸氨产生污水 ·蒸氨效率低、能耗高、环境污染

97 三种间接蒸氨工艺的比较 蒸汽加热废水间接蒸氨工艺
三种间接蒸氨工艺的比较 蒸汽加热废水间接蒸氨工艺

98 导热油加热废水间接蒸氨工艺

99 煤气管式炉加热废水间接蒸氨工艺

100 以烟道气为热源负压蒸氨 以焦炉烟道气为热源的负压蒸氨，是利用焦炉烟道废气余热通过热管换热器为蒸氨提供热源，在负压条件下蒸氨，其充分利用焦炉烟道气废热，节能效果好，温度低、耗能少、效率高、生产系统密闭、环保效果好，降低生产成本，经济效益、环保效益、社会效益显著。 （山东济南冶金焦化设备制造厂）

101 工艺流程：剩余氨水经气浮除油机、陶瓷管过滤器两级除油过滤后，通过贫富液换热器（预热器），与热蒸氨废水换热，在管道混合器与碱液混合，然后从蒸氨塔中部加入。
蒸氨塔底部分热废水进入烟气热管换热器循环加热后返回蒸氨塔釜；另外部分废水在塔底用釜底泵抽出，进入预热器（贫富液换热器）加热进料的剩余氨水，废水冷却后送至废水生化系统。 蒸氨塔顶氨汽进入分缩器冷却，调节回流和氨气浓度，氨气最终在全凝器中冷凝为氨水流入回流罐，最后送入氨水大罐，脱硫使用。 蒸氨热源采用烟道气余热在热管换热器中实现。

102

103 工艺特点 1）蒸氨塔在负压状态下操作，节能，环保； 2）蒸氨塔采用斜孔塔板，效率高、压降小、抗堵塞： 3）焦炉烟道气加热蒸氨废水是在热管换热器内进行，其特点是： 导热效率高 热管为导热原件，热管内部主要靠工作液体的汽、液相变传热，热阻很小，因此具有很高导热能力，比同体积铜棒导热率高几百倍； 安全可靠性高 热管换热器中隔板使冷热流体完全分开，运行中即使单根热管因磨损、腐蚀、超温等原因发生泄露，也不会发生冷热流体的混杂； 经济性好 容易实现冷、热流体的完全逆流换热，获得较大的对数温差，烟气侧采用螺旋肋片强化传热； 热管换热器体积小，占地少。

104 经济效益分析（按80万吨/年焦，26t/h含氨废水计：
1）传统蒸氨以水蒸汽为蒸氨载热体，剩余氨水耗蒸气200kg/t，蒸气价格180元/t，蒸氨蒸汽成本: 26×24×180×0.2×365=820万元∕年 2）蒸汽蒸氨增加废水生化处理费： 26×24×0.2×17×365=77万元∕年 3）焦炉烟道气风机耗电： 160×0.6×24×365=84万元∕年 4）烟道气余热利用负压蒸氨工艺技术，年经济效益： – 84 = 813万元∕年 具有良好的经济效益、环保效益和社会效益。

105 5.荒煤气热量的回收利用 中冶焦耐工程技术有限公司 郑文华

106 5.1 研发荒煤气带出热的回收利用 从炭化室经上升管逸出的650℃～700℃荒煤气带出热占焦炉总热量36％。为了冷却高温的荒煤气必须喷洒大量70℃～75℃循环氨水，高温荒煤气因循环氨水的大量蒸发而被冷却至82℃～85℃，再经初冷器冷却至22℃～35℃，荒煤气带出热被白白浪费。

107 冷却水 22～35℃ 喷洒氨水 82～85℃ 650～700℃ 初步冷却器 传统的焦炉煤气冷却工艺

108 荒煤气中焦油的结焦问题严重阻碍着荒煤气的余热利用。防止荒煤气焦油结焦措施：
提高上升管内壁温度。针对上升管不同内壁温度可选用不同导热系数的金属耐高温材料。即低温壁面处选用导热系数较小的材料，减少导热，提高壁温。高温壁面处选用导热系数较大的材料，加强导热，降低壁温。同时，布置合理的上升管换热面，严格控制荒煤气冷却温度。 对上升管采取保温措施。以提高上升管内壁温度，同时也有利于改善焦炉炉顶的操作环境。

109 上升管内设焦油导流装置。将冷凝的焦油直接引导流淌到炉顶空间的煤料或焦饼上烧掉，避免其流淌至上升管根部而重新汽化、固化堆积；
保证上升管内壁光滑。结焦沉积物的生长要有附着位置，凹凸不平的上升管根部粘土砖表面是结焦物生长的绝佳位置。可以采用在其表面涂硅酸钠或釉等材料，形成玻璃状覆膜来保证壁面光滑。 改变换热工质的流量。煤在炭化室内成焦后期或延迟推焦时，荒煤气生成量少，温度降低，会析出大量焦油。因此，可以配置必要的仪表及自动监控系统，对不同时期的荒煤气流量和温度加以监测，及时调控工质流量，严格控制荒煤气冷却温度。

110 5.2 用导热油回收荒煤气余热 基本成功，但因出现漏油事故而停止。
5.2 用导热油回收荒煤气余热 济钢和济南冶金设备厂合作用5个上升管做导热油夹套管回收热量的试验。即将上升管做成夹套管，导热油通过夹套管与荒煤气间接换热，被加热的高温导热油可以去蒸氨、去煤焦油蒸馏、去干燥入炉煤等。 基本成功，但因出现漏油事故而停止。

111 济钢用导热油回收荒煤气带出热示意图 焦 炉 上升管 蒸氨预热器 蒸氨再沸器 硫铵预热器 硫铵干燥器 膨胀槽 气相 导热油储槽 液相
气液分离器 冷导热油 热导热油 蒸氨预热器 蒸氨再沸器 硫铵预热器 硫铵干燥器 焦 炉 冷导热油 济钢用导热油回收荒煤气带出热示意图

112 5.3 用热管回收荒煤气余热 2007年12月,宝钢梅山公司与南京圣诺热管公司合作，在其3号焦炉（炭化室高4.3米）1#炭化室上进行了14天回收上升管荒煤气余热的小型工业试验。 回收装置由热管的蒸发段、冷凝段及汽水分离装置、蓄水缓冲装置、后续冷凝降温装置等组成。 主体设备为热管蒸发段，利用原焦炉上升管外壳体，将上升管内部耐火砖打掉，把分离式热管的受热端（蒸发端）管束紧贴着上升管壳体内壁布置，将分离式热管的放热端（冷凝端）管束浸入汽包液面以下，通过外联上升、下降管路实现受热端（蒸发端）与放热端（冷凝端）间的热量循环传输。

113 来自炭化室的650～750℃荒煤气由下部进入上升管，将热量传给布置在上升管壳体内壁的分离式热管的受热端管束，温度降至500℃左右离开上升管，经氨水喷淋冷却后进集气管。热管的受热端管束吸收热量后，管内工质蒸发成蒸汽上升至管束的上联箱处汇集，然后一起通过汽水上升管送入布置在汽包内的分离式热管的放热端，将汽包内的水加热并产生水蒸汽。管束内的工质蒸汽冷凝成液体，然后通过下降管送回至受热端管束的下联箱后分配给各个热管继续蒸发。如此往复循环进行，完成热量由受热端到放热端的输送，从而回收荒煤气显热，并产生蒸汽外送。

114 分离式热管荒煤气余热回收示意图 500℃去桥管、集气管 750℃

115 试验结果是： 1）荒煤气进上升管为750℃，出上升管温度为500℃； 2）每个上升管可产1
试验结果是： 1）荒煤气进上升管为750℃，出上升管温度为500℃； 2）每个上升管可产1.6MPa蒸汽66kg／h； 3）换热管表面出现焦油冷凝和结焦现象，结石墨速度 较快，工人于结焦中期开始就得清扫上升管内的石 墨和焦油； 4）预计全炉可回收1.6MPa蒸汽3.5万余吨，18个月即可 回收设备投资。 因种种原因，未继续试验，也未应用推广。

116 5.4 用余热锅炉回收荒煤气热量 济钢和中冶焦耐合作研发用余热锅炉回收荒煤气热量，在济钢5#4.3米焦炉靠近炉端台处选5个上升管作试验。在上升管水封盖增设三通导出管，将750℃热荒煤气导出，经管道送入设置在焦炉附近的余热锅炉进行换热。换热后的荒煤气再经氨水喷洒送回集气管。试验选用低压余热锅炉生产3.82Mpa、450℃过热蒸汽。在余热锅炉前设置陶瓷多管除尘器，以使荒煤气在高温段不析出焦油，并有利于焦油等化产品的质量。现在已扩大至13个上升管继续进行试验。

117 用余热锅炉回收荒煤气热量 750℃荒煤气 xMPa 上升管 300～500℃ 锅 炉 荒煤气去净化车间 焦 炉 锅炉给水

118 中间工业试验示意图 集气管 余热锅炉 焦炉 汽包 过热器 风机 焦油泵 耐高温蝶阀 高温荒煤气 蒸汽去外网 陶瓷 多管 除尘器 除灰
荒煤气去净化车间 锅炉给水 风机 焦炉 煤气冷却器 氨水喷洒 焦油 氨水 焦油泵 中间工业试验示意图

119 5.5 用半导体温差发电回收荒煤气热量 上升管 荒煤气去净化车间 发电500w/根管 发电模块 温差发电机 冷水 98℃热水400kg/h根管 2009年11月中冶焦耐工程技术有限公司、无锡焦化有限公司和无锡明惠通科技有限公司协商决定在无锡焦化JN43-80型42孔焦炉上，做焦炉上升管余热回收半导体温差发电试验。 焦 炉

120 体温差发电模块。当高温荒煤气通过上升管时，热量 通过上升管筒体传递到半导体温差发电模块的热面，
取消传统上升管内衬砖，在上升管外壁安装半导 体温差发电模块。当高温荒煤气通过上升管时，热量 通过上升管筒体传递到半导体温差发电模块的热面， 形成温度为320℃左右的热场；散热器通过冷却水的 冷却使半导体温差发电模块的冷面温度稳定在70℃左 右；这样在半导体温差发电模块的冷热面间形成约250 ℃的温差，在塞贝尔效应（也称热电效应）的作用下，半导体发电模块的两端产生直流电压，输出电能，使热能直接转变成电能，实现能量的全固态转换。 依据试验的计算结果：单根上升管回收的热能可发电500w，同时可提供98℃的热水400kg/h。

121 依据4.3m焦炉上进行的单上升管工业实验，2010年，在江苏靖江焦化厂1×60孔6m焦炉上进行了全炉60孔上升管工业试验。 2011年初，靖江焦化厂6米焦炉投产后，因半导体温差发电系统的冷却器出现问题，试验受挫，现已全部拆掉。

122 5.6 用水套管回收荒煤气余热 武汉平煤武钢联合焦化有限责任公司承担“炼焦荒煤气显热利用关键技术创新及产业化示范工程”科研课题。 首先在一个上升管进行用水套管回收上升管余热的试验。研发出低热应力的换热结构、高导热耐腐蚀的上升管内衬材料及高效导热介质材料。试验数据表明，单个上升管可回收0.6KPa、161℃的蒸汽158kg/h，后续将采用两级低压蒸汽螺杆膨胀机发电，实现回收热量的最大化。

123 中试获得成功后，在武钢8号焦炉55个上升管进行工业化试验，其荒煤气余热回收效率达到32％，吨焦可降低炼焦工序能耗10kg标煤。2012年2月，蒸汽并网运行。以武钢蒸汽结算价计算，每年可创直接经济效益560万元。后工序还能减少氨水循环量、冷却用循环水、循环水系统电耗及补充水消耗。每组焦炉每年可减少二氧化碳排放2.8万吨，节能减排效果显著。 但是在运行8个月后，因种种原因出现变形问题，为此，现改在5个上升管上继续进行改进试验，至2013年9月已稳定运行7～8个月，前景看好。（并有意识地在2个管上进行破坏性试验）

124 过去用水套管回收荒煤气热量 汽包 焦 炉 缺点：按锅炉管理，每年检修一次； 水易漏入炭化室。 上升管 荒煤气去净化车间 冷水 水夹 套式
蒸汽 焦 炉 缺点：按锅炉管理，每年检修一次； 水易漏入炭化室。

125 用特殊结构水套管回收荒煤气热量 汽包 焦 炉 荒煤气去净化车间 金属导热体 冷水 上 水套管 升 管 蒸汽 特点：可防止水漏入炭化室；
焦 炉 特点：可防止水漏入炭化室； 争取每个上升管系统五年一更换； 多个上升管系统共用一个汽包。

126 5.7 用氮气回收焦炉荒煤气余热 江苏亿恩科技公司正在开发用氮气回收荒煤气余热技术，其特点是： 使用惰性气体——氮气作为媒介：避免泄露带来安全隐患；洁净烟气，无磨损和腐蚀。 2. 采用夹套式：适宜的壁温避免结焦；合适的材料确保长期稳定运行。 3. 结构紧凑：利用原有上升管空间，布置紧凑，灵活。 4. 余热锅炉：采用强化传热，高效率地吸收氮气热。

127 惰性气体 荒煤气 荒煤气 惰性气体 亿恩科技上升管结构图

128 亿恩科技在昆钢做的试验装置

129 昆钢试验典型数据

130 过热蒸汽 蒸发器 省煤器 过热器 高温氮气 泵 软水 软水箱 上升管 上升管 上升管 上升管 低温氮气 风机 荒煤气余热回收系统图

131 产生效益分析 直接经济效益： 以2×55孔110万吨6米焦炉为例： 每孔产汽：0.9MPa，200℃过热蒸汽 65kg/h
年收益＝ 100×（65/1000）×110×24×365= 元 ＝626.34万元 注：扣除水、电和人工等成本，蒸汽按100元/t计算 简接经济效益： 荒煤气由800℃降到550℃，少喷氨水35% 年省：标煤6000吨，CO2减排15720吨，SO2减排51吨， NOx减排44.4吨

132 产生效益分析 直接经济效益：单位（万元） 年收益：1425.738万元；如不自带除氧，需另增加用汽费用241.776万元。
产汽效益 除氧器用汽费用 电费 水费 人工费 年效益 3#、4#焦炉余热锅炉 120×8×24×365/10000＝840.96 120×1×24×365/10000＝105.12 0.6×250×24×365/10000＝131.4 5×8.4×24×365/10000 =36.792 21 840.96－ ＝ 1#、2#焦炉余热锅炉 120×10×24×365/10000＝1051.2 120×1.3×24×365/10000＝ 0.6×400×24×365/10000＝210.24 5×10.5×24×365/10000 =45.99 ＝773.97 年收益： 万元；如不自带除氧，需另增加用汽费用 万元。 简接经济效益：年省标煤15768吨，CO2减排41312吨，SO2减排134吨， NOx减排116吨。

133 5.8 用荒煤气带出热对COG进行高温热裂解或重整
上世纪90年代，德国人提出生产两种产品——焦炭和还原性气体的焦化厂。即高温荒煤气从炭化室逸出后不冷却，直接进入热裂解炉，将COG中煤焦油、粗苯、氨、萘等有机物热裂解成以CO和H2为主要成分的合成气体，然后去合成氨或合成甲醇或生产二甲醚、也可以直接还原制海绵铁。

134 荒煤气高温热裂解生产合成气 合成氨 合成甲醇 生产二甲醚 生产还原铁 合成气 高温热裂解炉 650～700℃ 焦 炉

135 其优点是：节能；可大幅度提高H2 、CO成份和调整H2与CO的比例；不产生焦油等副产品，可大大降低生产用水量和污水排放。
日本人直接把焦炉上升管和集气管改造成COG重整装置，利用COG自身显热（650℃～700℃）和夹带的水份，直接鼓入纯氧, 发生高温裂解和转化反应， 重整生成合成气。 其优点是：节能；可大幅度提高H2 、CO成份和调整H2与CO的比例；不产生焦油等副产品，可大大降低生产用水量和污水排放。 其不足是：不回收COG里的焦油、粗苯等副产品，等于失去许多宝贵的难以替代的化学物质；焦炉每个炭化室至少有一个上升管，而且管内荒煤气量波动，压力很低，把它们逐一或分组改造成在高温下工作的重整炉，无论从技术上还是从经济上实施起来都有一定难度。

136 日本煤炭能源中心（简称JCOAL）在焦炉旁安装一个COG重整装置，在1200～1250℃高温下对COG进行重整，生成合成气。目前已在日本三井矿山焦化厂的焦炉间台进行一孔炭化室无催化转化技术实验。正在建设三孔炭化室试验装置。

137 无催化焦炉煤气转化技术概要

138 1孔小试装置的设置位置

139 1孔小试装置的流程图

140 1孔小试装置的外观

141 1孔小试装置的外观

142

143

144 无催化高温COG转化技术的经济性评价

145 研究结果：

146 5.9 荒煤气带出热用于加热和制冷 将焦化厂初冷器第一段65℃高温冷却水用于采暖，已经普遍应用，高温冷却水热量实际就是荒煤气带出热的一部分。 最近，中冶焦耐在设计焦炉煤气真空碳酸钾法脱硫时，将再生塔底部分脱硫贫液抽出，送至初冷器上段与荒煤气间接换热。换热后脱硫贫液通过再生塔底部闪蒸装置，产生蒸汽，作为脱硫液再生热源，节能效果显著。对于一个年产200万吨焦炭焦化厂，年节约低压蒸汽26万吨，相当于回收利用了25%荒煤气带出热。此技术已在焦化工程中推广。

147 荒煤气带出热用于再生脱硫液 蒸汽汽 来自焦炉荒煤气 闪蒸 加热后脱硫贫液 脱硫液再生热源 一段 初 冷 器 二 段
初 冷 器 二 段 来自脱硫再生塔底的部分脱硫贫液 三 段 22℃焦炉煤气去电扑焦油器 荒煤气带出热用于再生脱硫液

148 最近，我国江苏双良集团开发出一种热水制冷机，可利用初冷器第一段65℃高温冷却水制取16℃的低温水，就近用于焦化厂初冷器第三段的低温冷却。以年产120万吨焦炭焦化厂为例，如果取初冷器第一段高温冷却水温度为68℃/58℃,则可取出750t/h热水，可以实现320万kcal/h的制冷量。虽然热水制冷的成本大约是常规蒸汽制冷的一倍，但其投资回收期基本上在2.5年以内。 焦化厂初冷器第一段高温冷却水，冬天用于采暖，夏天用于制冷，使荒煤气带出热得到较好利用。

149 荒煤气带出热用于制冷 来自焦炉80～82℃荒煤气 68℃循环冷却水 热水制冷机 一段 58℃循环冷却水 初 冷 器 二 段 23℃冷却水
初 冷 器 二 段 23℃冷却水 三 段 16℃制冷水 22℃焦炉煤气去电扑焦油器 荒煤气带出热用于制冷

150 5.10 以荒煤气余热为热源的高效负压蒸氨工艺 为充分利用吸煤气管道或者初冷器顶74-82℃的荒煤 气余热，有人提出用循环热介质（循环氨水、采暖水等） 吸收荒煤气余热后，温度控制在60-78℃。为保证此热介 质的热量能在蒸氨工艺中有效利用，将蒸氨塔操作压力用 真空泵或者喷射器抽吸至15-35KPa（绝压）下，操作温度 控制在 55-70℃，将蒸氨塔塔底蒸氨废水与吸收了荒煤气 余热的热介质在再沸器中换热后作为蒸氨热源。

151 蒸氨塔1、再沸器2、废水冷却器3、分缩器4、氨冷凝冷却器5、分离器
6、真空泵或者喷射器7、蒸氨废水泵8和废水循环泵9。

152 5.11 初冷器循环水制冷中央空调 陕西龙门煤化工有限责任公司有8×65孔5.5m捣固焦炉，年焦炭产能600万吨/年。为充分利用初冷器一段循环热水的废热，正在建设用热水制冷中央空调（舒适性空调）实现厂区内生产生活室内温度调节。 厂内不间断热水源 1、初冷一段80℃循环水5000t/h，压力5kg/cm2。 2、72.5℃循环氨水（对铜有腐蚀）8000t/h，压力 5kg/cm2。

153 热水的余热利用 从初冷水泵来的5000 t/h，温度为45℃的初冷循环水送上初冷器一段（初冷器为三段冷却），与30万Nm3/h的 温度为85℃煤气间接换热，80℃出水的一部分（满足需要）通过50m高的位能到达用户，再回到供水车间凉水塔，再进入循环泵。 中央空调只考虑夏天制7℃～14℃冷冻水。夏季以外关闭热水进水阀保持主管网热水循环，热水回到综合供水车间的管道不保温。 采用热水型吸收式制冷机组，与同功率的低压蒸汽型制冷机组相比，由于设备换热面积大而投资大，但其多出的投资部分只需运转3年的节能费用就能相抵。 此项目正在建设中。

154 陕西龙门焦化厂初冷循环水废热利用 橫管初冷器 75℃ 5000t/h 45℃ 凉水塔 初冷循环水泵 空调用户 热水制冷 中央空调 冷水泵
自流 陕西龙门焦化厂初冷循环水废热利用

155 6.生产过程的点滴节能 积少成多 6.1 煤气鼓风机系统的节能
6.生产过程的点滴节能 积少成多 6.1 煤气鼓风机系统的节能 通过应用风机运行能效优化技术，将风机从低效区运行强制偏移到高效区运行，一般可实现2%～8%的节能率。 某焦化厂鼓风机通过液偶进行风量风压调节；一期（焦炭产能80万吨/年）鼓风机液耦长期2300r/min下工作；二期鼓风机液耦长期在2100r/min下工作。鼓风机装有大循环，因风机长期通过调节液耦的方法来配合回流阀动作实现流量控制，故系统效率低、功耗大、电能浪费严重。 为此，进行改造： 用智能变频优化技术替代液耦，提高风机利用效率；

156 利用EAOC风机能效优化技术，在保证风机处在高效运行工况下，尽量开大入口阀门，减少流阻，降低能耗，并通过自适应调节实现节能的最大化；
采用系统能耗监控管理技术。 预计实施以上改造后，煤气系统年节能如下： 系统名称 额定功率（KW） 运行数量（台） 运行功率（KW） 运行时间（h） 节电率 节电量 (万度) 一期煤气风机 800 1 570 8000 20.7% 94.5 二期煤气风机 1120 721.4 26.1% 150.6 合计 245.1

157 采用WECS技术对焦化厂冷却循环水系统中各项流
6.2 循环水系统节能 采用WECS技术对焦化厂冷却循环水系统中各项流 体参数（流量、压力、温度）、各阀门开度、供水泵 运行频率等，进行在线检测，按照流体力学与热交换 原理，根据循环水的供水温度，结合气象条件，分析 管网循环水系统能量输配与交换效率，采用先进控制 方法与智慧阀门技术，对系统中的水泵、阀门与管网、冷却终端等单元，进行系统运行优化控制，提高循环水系统能效，达到综合节能目标。 实施改造如下： 泵阀一体化的智能变频技术 循环水管网智能平衡高效输配技术

158 冷却塔运行能效优化技术 循环水系统能耗监控管理技术 实施WECS技术后的节能效果： 系统名称 额定功率（KW） 运行数量（台）
运行时间（h） 节电率 年节电量(万度) 一期循环水 560 2 519.8 8000 15% 124.4 二期循环水 450 3 388.2 26.3% 247.5 合计 371.9

159 6.3 循环水凉水架风机节能技术 利用循环水余压驱动水轮机，取代传统电机作为风机动力，省去原来的电机，达到节能目的。 6.4 高效离心泵节能技术 用新的节能高效离心泵替代原有普通泵（制冷循环水泵、焦炉循环氨水泵等），节省功率最大可达30％以上。

160 谢 谢