第三届国际液压技术交流会 萨澳行走液压（上海）有限公司 系统应用部门 朱建辉

Presentation on theme: "第三届国际液压技术交流会 萨澳行走液压（上海）有限公司 系统应用部门 朱建辉"— Presentation transcript:

1 第三届国际液压技术交流会 萨澳行走液压（上海）有限公司 系统应用部门 朱建辉
液压基础知识及注意事项 第三届国际液压技术交流会 萨澳行走液压（上海）有限公司 系统应用部门 朱建辉

2 液压基础知识及注意事项 日程 第一章 液压油 第二章 污染物 第三章 油箱 第四章 管件及布管 第五章 液压元件安装位置

3 第一章-液压油 85到90%的液压系统问题与液压油有关
第一章-液压油 85到90%的液压系统问题与液压油有关 液压油的基本作用： 传递能量和信号 润滑液压元件，减少摩擦,磨损以及防止腐蚀 散热 防止锈蚀 密封液压元件对偶摩擦副中的间隙 传递，分离和沉淀非可溶性污染物 为元件和系统失效提供诊断信息

4 第一章-液压油 液压油的属性和技术要求 粘度和粘温特性 低温性 氧化安定性 防锈性和防腐性 抗磨性 剪切安定性 破乳化性和水解安定性
起泡性和空气释放性 过滤性 与弹性密封，涂料等非金属材料和金属材料均具有良好的适应性

5 第一章-液压油 液压油粘度讨论：实际流体的内摩擦力
油液粘度过低 (如油温过高) 油液泄漏增加 泵或马达的容积效率降低 由于压降产生的失效 油温升高 油膜间断 发生磨损 油液粘度过高 （如冷启动） 流动性降低 压降增加 无效的功率损耗增加 泵不能正常吸油 Fluid must have high enough viscosity to maintain oil film between sliding surfaces Fluid that is too thin will result in excessive leakage and adhesive wear Viscosity and temperature limits must be met simultaneously Viscosity depends on fluid selection Remember low temperature viscosity during selection

6 第一章-液压油 液压油的选择应同时考虑粘度及温度限制要求
粘度与润滑性 油液对金属表面的浸润性 粘度越大，形成的油膜越厚 良好的润滑要求相对运动的金属表面间形成适当厚度的油膜 粘度随温度变化粘 - 温特性 尽量选择粘度高的液压油，但不是越高越好 粘度太大： 增强了油液内摩擦作用，增加了能量消耗 不能有效冷却 容易过热氧化 易起泡，分水性差（乳化），难以过滤，杂质不易分出。 16-36为最佳工作区间，可以看出油液问题55-60度比较合适 36cst相比10cst，轴承寿命延长2.3倍

7 油温超过80度，每增加10度，油液使用寿命缩短一半。
第一章-液压油 -油温过高影响 影响粘度（润滑，油膜厚度） 降低橡胶轴封的使用寿命 高温将导致橡胶硬化，失效。 液压油性能降低 高油温下，分子链断裂易发生 油液内添加剂化学成分变化，导致耐磨性降低 可能预示系统含气量过高 存在吸空可能 油温超过80度，每增加10度，油液使用寿命缩短一半。 正常工作下，油箱内油液温度应不超过70度

8 第一章-液压油 油温高可能原因 元件失效或回路设计问题 高压溢流阀处于经常打开状况 内泄漏过大 分流合流阀, 节流元件 长得系统管路
机器转场距离过长 分流合流阀应设计为工作于分流工况以降低发热, • Creates heat when 500 psid drops are not uncommon. Size of HX is influenced. • Motor bearing life is reduced when both ports are pressurized. Combining mode should be used in least frequent travel direction. • Available with lockout feature for operator controlled "posi-traction" which would minimize amount of time valve regulates flow. • Anti cavitation check valves may be necessary to protect motor inlets. • Thorough testing is necessary to check charge and motor inlet pressures at all operating conditions! Pressure drop of valve must be dealt with and can cause problems. Loop flushing valve must be ahead of the flow divider. With a flow divider can have high pressure on both sides of the motor and loop flushing would not work and could defeat the flow divider function.

9 第一章-液压油 环境温度过低时，需加车辆预热过程
Cold start valve open: : P 3.5 bar Without servo control pressure 或带油箱加热器

10 当主系统管路内充满液压油后，多余液压油将进入泵壳体并注入油箱。
第一章-液压油 采用外置泵注油 – 回油管路布置优点 补油压力溢流阀 当主系统管路内充满液压油后，多余液压油将进入泵壳体并注入油箱。

11 第一章-液压油 液压油的选择应同时考虑粘度及温度限制要求
温度过高将导致粘度超出允许范围，同时高温将导致液压油添加剂发生化学反应，应显著降低液压油使用寿命，经验公式，油温超过80度，每增加10度，油液使用寿命缩短一半。油液添加剂包括锌，耐磨剂。粘度值尽量选高值

12 第二章 污染物 种类 水/其他液体 空气 固体颗粒 污染物：对液压系统的正常工作，使用寿命和工作可靠性产生不良影响的外来物质和能量。

13 第二章 污染物 污染物从何而来

14 第二章 污染物 污染物从何而来 系统内原来残留的污染物
包括元件和系统在加工,转配,试验,包装,储存及运输过程中残留下来的污染物, 如铸造型砂,切屑,焊渣,尘埃及清洗溶剂等 装配污染 一些污染可能产生于最终的整机装配，特别是管件的连接，所以，也推荐在试车之前通入液压油冲洗整个液压系统。 运转过程中产生的污染 元件磨损产生的磨屑，管道内的锈蚀剥落物，以及油液氧化和分解产生的颗粒和胶状物。 通过液压缸活塞杆密封和油箱呼吸孔侵入系统的污染物，以及注油和维修过程中带入的污染物。

15 第二章 污染物 水及液体污染物 水分使机械部件锈蚀，缩短机械的使用寿命 破坏金属摩擦面间的润滑油膜，影响设备润滑,轴承损伤
促进润滑油氧化变质，产生油品乳化现象 有些添加剂能微溶于水，使添加剂部分失效 水分能使滤清器的纸质滤芯膨胀，造成滤孔堵塞，降低其过滤性

16 第二章 污染物 液压油液中的水分 油液中水分来源 储运不当，混入水分 在潮湿的地区或季节，润滑油会从潮湿的空气中吸收水分。 热交换器泄露
油液中水分的形态 溶解：与油液分子相结合形成单一相系，不影响油的透光性能 游离：沉降在容器底部或是附着在容器壁上的单一水相体系 悬浮：以细小颗粒分散悬在油中，形成油-水两相体系

17 跟据DIN ISO 3733 标准 ：水的含量必须少于0.1%（1000mg/kg),越低越好
第二章 污染物 含水量与油液相对寿命的关系 跟据DIN ISO 3733 标准 ：水的含量必须少于0.1%（1000mg/kg),越低越好

18 第二章 污染物 空气 空气将增加油液的可压缩性 导致系统响应速度降低 空气将显著降低系统效率 系统工作温度更高 增加噪声水平 丧失润滑特性
加速油液氧化

19 Pressure in notch (0-1bar)
第二章 污染物 气蚀 Pressure in notch (0-1bar) Volume of gas in notch Volume of gas in notch

20 Volume of Gas (Luft) in notch
第二章 污染物 气蚀 Simulation Test HP LP Volume of Gas (Luft) in notch

21 第二章 污染物 气蚀

22 第二章 污染物 油液的可压缩性讨论 可压缩性，即弹性模量增加
油液可压缩性短期表现为补油压力降低，长期可导致严重的吸空现象发生于轴承及配有盘处，并最终导致系统无法工作。 典型的情况主要发生在长的主油路油管系统，以及负载高且剧烈波动。如石油钻机的顶驱系统，油管长且需要频繁启动停止回转马达 在类似的工况中，油液的可压缩性及长的系统橡胶软管存在一定的膨胀系数，导致马达在启动的一段时间里，来自于马达的回油量小于泵给出的油液。如补油流量不能补偿将导致补油压力降低。 油液的可压缩性将降低系统的刚度，导致系统不稳定，调速困难(液压绞车&液压发电机)。

23 第二章 污染物 油液的可压缩性举例 掘进机，挖泥船，凿岩台车等
Active Heave Compensated Deep Sea Winch The Active Heave Compensated (AHC) Deep Sea Winch is designed for rough operation in an offshore environment. The AHC system is specially designed for load handling from a vessel or rig towards the seabed, underwater installations or other fixed targets on the seabed. The main winch drive system consists of up to 24 gears and motors connected to one or two gear rings bolted to the side of the winch drum. The gears are divided into an active and a passive side. The passive side balances the load. The active side positions the load. Together the passive side and the active side keep the load steady relative to the sea bed. The entire system consists of an accumulator cylinder, an air pressure vessel (APV) containing nitrogen, hydraulic pumps and motors (HPU), and a winch control system to control the different lifting modes and transitions between the modes. The different lifting modes are: Active Heave Compensation, Constant Tension, Normal Mode and Active Heave Compensation Empty Hook.

24 第二章 污染物 油液的可压缩性举例 矿井绞车 移动破碎站 旋耕机

25 第二章 污染物 负载敏感系统稳定性讨论-利用油液可压缩性
大拇指原则:负载敏感控制管路内容积应等于泵出油口至负载敏感信号返回点之间油管容积的10%或更多 系统不稳定时： 确保LS管路中不存在空气!!! 当LS管路中出油后再将LS管路安装于泵上 增益阻尼孔->选择大的阻尼孔 改变LS设定压力 调整LS管路上阻尼孔 调整LS管路长度或通径 调整系统油管大小 将硬管改变为软管

26 第二章 污染物 双泵合流应用扩展 优点: 可以利用小排量泵的高输入转速能力 注意事项: 开式泵出口带单向阀 闭式： 带外部压力限制阀
前后泵带同样的控制方式 推荐两个泵同时工作 可选择两个小泵合流来代替一个大泵，优点是可以利用小排量泵的高输入转速能力，但需考虑PL功能导致的问题 The normal failure mode in this kind of scenario is a melted endcap on the smaller pump. If the PL of the smaller pump is more than 500 psi lower than the larger pump, the smaller pump will fully stroke in reverse and then the cross-over relief will open and dump all the extra flow from the bigger pump across the reliefs. Things get hot in a hurry, and the small pump usually fails in a few minutes. You´ve got a different scenario. The most likely cause of this failure would be that the PL settings were ´pretty close´ together. Depending on the system plumbing, this can set up an instability between the two pumps´ PLs. My guess is that both pumps were stroking back and forth rapidly anytime the PL setting was approached. Servo arm failure would be pretty likely under those conditions.

27 双泵合流应用扩展-两套驱动系统单独工作回路推荐
应用： 舵机 铁路设备 煤矿设备 特种设备

28 第二章 污染物 固体颗粒 液压系统中有很多的摩擦副采用了静压支撑原理，其间隙甚至只有１０μm。这就是为什么污染是液压系统的最大敌人。
可以确认的是一个液压系统越“清洁”，其预计寿命越长　

29 第二章 污染物 固体颗粒-磨损对油液润滑产生的影响
改变了摩擦表面的接触面的尺寸 泄漏 降低效率 由磨损产生的磨屑 负载 液流 工作间隙 μｍ 尺寸较大的固体颗粒 太大而不能进入间隙 当固体颗粒的尺寸与间隙相当时,这成为金属摩擦副间粘着磨损或者磨粒磨损的主要因素.

30 第二章 污染物 固体颗粒过滤 油液流经过滤器时，由于粘性阻力而产生一定的压力损失，因此在过滤器进口和出口之间产生一定的压差。
由于在使用过程中，滤芯不断被污染物堵塞，其压差逐渐增大，当达到一定值后，压差急剧增大，直至滤芯破裂。所以，过滤器在此压差时，应该更换滤芯。 流体＋固体颗粒 过滤材料 流体 粒子

31 第二章 污染物 新的液压油满足清洁度要求吗？
桶中新油 新系统自身带有污染物 系统带有10微米的额定滤芯 系统带有B2=75滤芯

32 第二章 污染物 新系统初次启动 22/18/13 绝对不允许在满载下启动一个新的系统或元件
在点动或怠速下，空载启动以便排气及建立初始的润滑油路。 停车并检查油液是否满足要求&等待一定时间，以便气体从油液中释出。 低怠速及低压力下，让液压油循环通过过滤器，直到启动调试油液清洁度满足样本要求。 22/18/13 22 is number of particles larger than 4mm 18 is number of particles larger than 6mm 13 is number of particles larger than 14mm

33 第二章 污染物 保养与维护 Filter Maintenance
过滤器的维护 试运转的24小时后，特种设备或现场安装场合 跑合期后 , 小时 正常的日常维护 ,每隔300~500 小时 液压油的维护 第一个500小时更换所有的液压油 2000个小时或每年更新一次

34 第三章 油箱 设计要点 油箱需要有足够大的容积,可以保证液压油液在油箱中停留30秒钟
吸油管及回油管应插入最低液面以下，以防止吸空和回油飞溅产生气泡。管口和箱底，箱壁的距离一般不小于管径的3倍。 吸油管与回油管之间的距离要尽可能地远些.中间应设置隔板,以加大液流循环,可以提高散热,分离空气及沉淀杂质. 闭式油箱体积大于补油泵每分钟流量5/8倍, 油箱内油液½+ 补油流量/分钟，开式为1-3倍泵流量/分钟(工业)或0.3-1倍泵每分钟流量（工程机械） 回油管布置于尽可能低的位置 高及扁的油箱更好 • Bigger reservoir better for deaeration • If reservoir is too big, it can't heat up quick enough and hard to clean up if it gets contaminated. • Allow extra capacity for expansion and flow differential from cylinder circuits • Fluid Volume / Content: 1/2 to 1 1/2 times chg. flow (30 to 90 sec dwell) • Reservoir size / Capacity: Closed Circuit - 5/8 chg. flow minimum (based on 1/2 chg. flow fluid volume), [volume +25%] • Open Circuit 1 to 3 times full flow minimum with volume for all cylinders when retracted • Pressurized: have low psi relief; keeps out dirt & prevents air leaks in suction line due to vacuum. • Air breather filter must have adequate protection from contamination and must keep water out. • Drain port location should allow fluid change without disconnecting other plumbing. • Reservoir connections are not random or simply convenient. 开式泵壳体回油管跟系统回油管分离，以防止壳体压力过高。壳体回油管路上不能加装过滤器 工程机械场合：0.3-1倍泵流量，即每分钟液压油流过油箱1-3次

35 第三章 油箱 设计要点 为防止粗大颗粒物进入系统，吸油口必须带 微米的滤网 回油口带扩散器以降低回油流速

36 第三章 油箱 设计注意事项 进出油口位置，必须合理布置 回油口带扩散器可减少紊流

37 第四章 管件及布管 注意事项 管径大小的选择影响压降（壳体压力、吸油管路） 大或长的管路需考虑弹性模量可能导致的影响
合理布置管路以便降低沿程损失 推荐的流速： • Too large or long of system hose adds to potential for chg. psi droop (bulk modulus - Especially where loads can stop motor rotation.) • Keep suction line as short as possible to minimize inlet vacuum. • Must maintain low case pressure. • When sizing lines, be sure to consider extremes in temperature, fluid viscosity, and required flow.

38 第四章 管件及布管 注意事项 Yes No 尽可能的减少连接点 避免或尽可能降低直角弯管 合适的通流能力
• Air in fluid = reduced life and performance. • Main cause of air in fluid is air leaks, particularly on inlet of charge pump. • Elbows, sudden cross-sectional area changes, and fittings also contribute to aeration. No

39 第四章 管件及布管 注意事项 造成软管损坏失效的最常见原因是不正确的管路排列和装配。 过松或过紧的拧紧都是造成接头泄漏的原因
硬管连接必须考虑空间的长度补偿 伸直安装的软管必须留有5％的余地 软管扭曲30°可降低软管90％的使用寿命 软管与软管或机体的磨擦造成软管爆破 软管弯曲半径缩小20％，可降低软管90％的寿命 高温可导致软管承压能力降低，接头漏油，疲劳寿命缩短

40 第四章 管件及布管 注意事项

41 第四章 管件及布管 实例-测压管路集中布置，便于服务

42 第五章 液压元件安装位置 开式泵 进油压力 持续工作压力：绝对压力0,8 bar /表测压力- 0,2 bar
壳体压力 最大持续工作压力：比吸油口压力高 0,5 bar 间歇压力 (冷启动)：比吸油口压力高 2 bar 800mm 200mm

43 第五章 液压元件安装位置 开式泵

44 第五章 液压元件安装位置 闭式泵 当柱塞泵在油箱外安装时，低于油箱安装时,标准的安装方式。推荐第1种安装方式 Hmin=5cm
如果吸油端部太靠近油门，可能导致吸入空气。尽量布置的油液沿箱壁流动，这样可保证散热充分。回油管也不宜做的太大。避免流空危险。

45 第五章 液压元件安装位置 闭式泵 当柱塞泵朝上安装时，推荐第7及第8两种安装形式
泄油路上的单向阀能防止产生气蚀，对轴承造成损坏，遵循最大吸油高度Hsmax=800mm 壳体回油管路加装一个开启压力小于0.5bar的单向阀可以忽略元件与油箱液面之间的高度差对泄油压力的影响，不考虑泄油管路中液柱的重量在泄油口处产生的负压（1米油柱产生0.1bar负压）。长期停用，马达壳体内油液泄漏空的问题。

46 51系列马达壳体压力要求高压1bar，H1系列马达壳体压力高压0.3bar
第五章 液压元件安装位置 马达安装位置 油箱高位 油箱低位 启动前，马达壳体灌满液压油 高位壳体回油管回油箱。 马达高位安装时，长期停止转动，马达壳体内液压油将通过系统油管泄漏，空气从轴封处进入马达壳体。重新启动马达需确认马达壳体内充满液压油。 51系列马达壳体压力要求高压1bar，H1系列马达壳体压力高压0.3bar

47 第五章 液压元件安装位置 马达安装位置高于油箱
任何工况下，应确保液压元件壳体内充满50%以上容积液压油 为防止马达壳体内发生缺油现象，推荐壳体回油管路上安装一个0.5bar单向阀

48 第六章 启动调试规程—闭式回路驱动系统 行走驱动示例
举例： H1-泵 + H1-变量马达 油箱滤网 100 µm 补油压力过滤器 T. Van Mossevelde

49 第六章 启动调试规程—闭式回路驱动系统 A) 准备及安装 警告
机器或机构的异动可能伤害技术人员或旁观者。为防止异常机器行为所导致的伤害，操作时确保机器安全或在现场服务时断开机械装置连接。 安装元件前，先检查是否存在运输损伤 确保液压油及系统元件是清洁的且不被污染（油箱、管路、阀和阀块、管接件、热交换器等） 。 安装液压元件。 在补油压力测压口安装一量程为50-60 bar 的测压表（监测补油压力）。 检查管接件是否适当拧紧。 不要将输入控制信号连接到泵的控制模块。 T. Van Mossevelde

50 第六章 启动调试规程—闭式回路驱动系统 B) 采用外置泵给液压系统灌油（首选方法！！） 外置注油泵安装连接口：
集成补油压力过滤：在过滤器前（见下页原理图） 无集成补油压力过滤：在测压口M3处（补油泵出口） 液压注油系统（流量为1至20 l/min）必须配有溢流阀，压力设置为35-40 bar。该系统必须配备精良的压力过滤！ 泵上的补油压力溢流阀设置在20和30 bar之间。 当外置注油泵的压力超过泵上自带补油溢流阀设定时，油会直接进入泵壳体，确保泵壳体内注满液压油。 持续给液压回路注入经过滤的清洁液压油，直到通过油箱上的液位计看到油为止。 当主系统管路注满液压油后，外置泵的压力会上升至驱动泵上自带补油压力溢流阀设定值。溢流液压油注满泵的壳体后通过壳体回油管经冷却器后回油箱。 如存在多驱动回路，对于其它的驱动回路重复以上步骤，直到油箱中的油面开始上升。

51 当主系统管路内充满液压油后，多余液压油将进入泵壳体并注入油箱。
第六章 启动调试规程—闭式回路驱动系统 B) 采用外置泵注油 – 集成补油压油过滤器 补油压力溢流阀 当主系统管路内充满液压油后，多余液压油将进入泵壳体并注入油箱。

52 第六章 启动调试规程—闭式回路驱动系统 C) 通过液压油箱注入液压系统 通过位于上部位置的壳体泄油口，给泵/马达的壳体加入经过过滤的液压油。
打开泵顶部的壳体螺堵（或泵最高处的堵头）来辅助排气。  持续注入，直到冒出油液不含气泡为止。 用推荐型号和粘度的干净的油液注满油箱。 经过一段时间，油面高度会因为重力而降低。 松开补油泵的吸油管道，检查是否有油液出现。  如果没有，请完全注满吸油管道或确保液压油能到达补油泵吸油口处，避免吸空现象发生！

53 第六章 启动调试规程—闭式回路驱动系统 D) 通过启动电机带动柴油发动机 使用常规的方法使发动机失效，防止其启动。
推荐：断开柴油发动机控制器上的电插头（如果有的话）。某些情况下，可以实现柴油发动机上启动电机而柴油发动机不被启动。泵由启动电机带动旋转。 在启动电机带动下，发动机动力输出轴旋转几秒钟 。 （不要超过发动机制造商的推荐值） 等待一分钟（冷却启动电机），然后再次短时间接通启动电机。  该操作方式将帮助去除系统管路中的空气 关注油箱内液面  重新加注液压油至推荐深度。

54 第六章 启动调试规程—闭式回路驱动系统 E)启动柴油发动机 重复之前的步骤直到泵（或所有驱动泵，如果有的话）的补油压力达到3.5 bar。
启动柴油发动机，维持怠速至少30秒 。  去除系统中的空气 当所有的泵的补油压力都达到要求的设定值时（20-30 bar），增加发动机转速至正常运转速度。  去除系统中的剩余空气 关闭发动机，连接控制信号输入。

55 第六章 启动调试规程—闭式回路驱动系统 F) 机器的初始运动 启动发动机，检查并确保泵维持在中位（无流量输出）。
增加发动机转速至正常转速并小心检查前进，后退控制是否正常。 车辆前进后退循环工作持续至少5分钟。  进一步清除系统中的空气 检测油箱内油位深度是否符合要求。 系统现在已准备好工作。

56 第六章 启动调试规程—闭式回路驱动系统 警告 液体中残留的空气高压下会损伤液压元件  气蚀现象
不要在最高压力的情况下运转，除非系统已完全去除了空气并且所有液压油已完全经过滤。 时刻确保液压油供应满足推荐要求，供油不足时会损伤液压元件。 万一出现污染，立即停止工作，拆下所有受影响的元件并检查内部损伤。 整个系统的冲洗是必要的，系统冲洗后需要使用原来的油液时，需要检测油液样品。

57 第七章 启动调试规程—开式回路驱动系统 A) 准备和安装 安装元件前，先检查是否存在运输损伤。
警告 机器或机构的异动可能伤害技术人员或旁观者。为防止异常机器行为所导致的伤害，操作时确保机器安全或在现场服务时断开机械装置连接。 安装元件前，先检查是否存在运输损伤。 确保液压油及系统元件是清洁的且不被污染（油箱、管路、阀和阀块、管接件、热交换器等） 。 安装液压元件。 在吸油管路上加装测压口（尽可能靠近泵进油口）和在泵壳体上加装测压口（见原理图）。 检查管接件是否适当拧紧。 T. Van Mossevelde

58 第七章 启动调试规程—开式回路驱动系统 B) 原理图示例 油箱内粗滤 125 µm 回油路过滤器 + 冷却器
S45 LS 泵 + PVG32 阀 油箱内粗滤 125 µm 回油路过滤器 + 冷却器 油箱：可能出现的最低油液深度应该高于开式泵吸油口。 泵的泄油管路应直接单独连回油箱，泄油管应布置于油箱顶部，且没于油面以下 T. Van Mossevelde

59 第七章 启动调试规程—开式回路驱动系统 C) 安装指导 泵的安装位置推荐低于最低油面高度以下。  维持低的真空度
泵的安装位置推荐低于最低油面高度以下。  维持低的真空度 吸油管路：如果可能，尽可能短并避免拐角。通过吸油管的内径来计算检查油液流速是否满足要求。 过滤 吸油过滤：125 µm (150 mesh) 滤网 禁止使用吸油过滤器 !  否则将导致高的吸油真空度。 开式回路的回油管路必须过滤：β10 = 10 更多关于过滤的信息，参见手册520L0467 油液清洁度：ISO 等级 22/18/13 或更高 泵壳体的泄油管路必须直接单独与油箱连接，不能经过过滤器，要求在最低油液高度以下。油箱内回油管路位置离泵的吸油管路越远越好！ 使用泵最高位置泄油口回油箱 (L1 或 L2) 对于开式回路油箱的容积：1倍 至 3倍 泵每分钟流量。 T. Van Mossevelde

60 第七章 启动调试规程—开式回路驱动系统 D) 工作参数 进油压力 壳体压力
持续工作压力：绝对压力0,8 bar /表测压力- 0,2 bar 冷启动压力：绝对压力 0,5 bar /表测压力 - 0,5 bar 壳体压力 最大持续工作压力：比吸油口压力高 0,5 bar 间歇压力 (冷启动)：比吸油口压力高 2 bar 必须时刻确保壳体压力和吸油压力间的压差在指定范围内。 当此条件不满足时，泵会损伤 ! 具体见目录：45系列产品样本 T. Van Mossevelde

61 第七章 启动调试规程—开式回路驱动系统 E) 启动指导 通过最高位置泄油口给泵壳体注入清洁液压油。 吸油管路完全灌满液压油。
油液注入油箱至足够深度。 松开吸油口处管接头检查油液是否已经达到泵吸油口，确保排气完成。 松开最高处的堵头来排除系统中的空气。 关注油箱油位  重新注入至推荐深度 油液高度会由于开式回路功能块（阀块等）的注油而降低。 T. Van Mossevelde

62 第七章 启动调试规程—开式回路驱动系统 E) 启动指导
启动柴油发动机，在开式工作回路不动作的情况下，让其怠速运转几分钟。  清除系统中的空气 检测泵壳体压力和吸油口压力（见D章节部分）的差值是否满足要求。 对于负载敏感LS系统：通过触发某一个工作模块清除LS信号管路中的空气，直到LS信号管路内完全充满液压油时，系统压力才能建立。 如果在冷启动时压力值满足要求，则增加发动机转速至正常转速并仔细检测所有的开式回路功能： 当高流量输出时，是否存在不正常的噪音（避免吸空等） 检测壳体压力和吸油压力 当需求流量增加时，吸油压力会下降 !  参数说明 当这些测试没问题后，泵准备就绪 T. Van Mossevelde

63 谢谢！