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第6章 伺服控制系统 6.1 概述 6.2 执行元件 6.3 电力电子变流技术 6.4 PWM型变频电路 思考题
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6.1 概述 6.1.1伺服系统的结构组成 机电一体化的伺服控制系统的结构、类型繁多，但从自动控制理论的角度来分析，伺服控制系统一般包括控制器、被控对象、执行环节、检测环节、比较环节等五部分。图6-1给出了伺服系统组成原理框图。
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图6-1 伺服系统组成原理框图
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1.比较环节; 比较环节是将输入的指令信号与系统的反馈信号进行比较，以获得输出与输入间的偏差信号的环节，通常由专门的电路或计算机来实现。 2.控制器; 控制器通常是计算机或PID控制电路，其主要任务是对比较元件输出的偏差信号进行变换处理，以控制执行元件按要求动作。 3.执行环节; 执行环节的作用是按控制信号的要求，将输入的各种形式的能量转化成机械能，驱动被控对象工作。机电一体化系统中的执行元件一般指各种电机或液压、气动伺服机构等。
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4.被控对象; 5.检测环节; 检测环节是指能够对输出进行测量并转换成比较环节所需要的量纲的装置，一般包括传感器和转换电路。 6.1.2伺服系统的分类 伺服系统的分类方法很多，常见的分类方法有以下三种。 (1)按被控量参数特性分类。 (2)按驱动元件的类型分类。 (3)按控制原理分类。
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6.1.3伺服系统的技术要求 1.系统精度 伺服系统精度指的是输出量复现输入信号要求的精确程度，以误差的形式表现，可概括为动态误差、稳态误差和静态误差三个方面组成。 2.稳定性 伺服系统的稳定性是指当作用在系统上的干扰消失以后，系统能够恢复到原来稳定状态的能力；或者当给系统一个新的输入指令后，系统达到新的稳定运行状态的能力。
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3.响应特性 响应特性指的是输出量跟随输入指令变化的反应速度，决定了系统的工作效率。响应速度与许多因素有关，如计算机的运行速度、运动系统的阻尼和质量等。 4.工作频率 工作频率通常是指系统允许输入信号的频率范围。当工作频率信号输入时，系统能够按技术要求正常工作；而其它频率信号输入时，系统不能正常工作。
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6.2 执行元件 6.2.1执行元件的分类及其特点 执行元件是能量变换元件，其目的是控制机械执行机构运动。机电一体化伺服系统要求执行元件具有转动惯量小，输出动力大，便于控制，可靠性高和安装维护简便等特点。根据使用能量的不同，可以将执行元件分为电磁式、液压式和气压式等几种类型，如图6-2所示。
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图6-2 执行元件的种类
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(1)电磁式执行元件能将电能转化成电磁力，并用电磁力驱动执行机构运动，如交流电机、直流电机、力矩电机、步进电机等。
(2)液压式执行元件先将电能变化成液体压力，并用电磁阀控制压力油的流向，从而使液压执行元件驱动执行机构运动。 (3)气压式执行元件与液压式执行元件的原理相同，只是介质由液体改为气体。
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6.2.2直流伺服电动机 1.直流伺服电动机的分类 直流伺服电动机按励磁方式可分为电磁式和永磁式两种。 2.直流伺服电动机的基本结构及工作原理 直流伺服电动机主要由磁极、电枢、电刷及换向片组成,如图6-3所示。
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图6-3 直流伺服电动机基本结构
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3.直流伺服电动机的特性分析 直流伺服电动机采用电枢电压控制时的电枢等效电路如图6-4所示。
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图6-4 电枢等效电路
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当电动机处于稳态运行时，回路中的电流Ia保持不变，则电枢回路中的电压平衡方程式为
Ea=Ua-IaRa (6-1) 式中，Ea是电枢反电动势； Ua是电枢电压；Ia是电枢电流；Ra是电枢电阻。 转子在磁场中以角速度ω切割磁力线时，电枢反电动势Ea与角速度ω之间存在如下关系： Ea=CeΦω (6-2) 式中，Ce是电动势常数，仅与电动机结构有关；Φ是定子磁场中每极的气隙磁通量。
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由式（6-1）、式（6-2）得 Ua-IaRa=CeΦω （6-3） 此外，电枢电流切割磁场磁力线所产生的电磁转矩Tm可由下式表达: Tm=CmΦIa 则 Tm=CmΦIn 式中，Cm是转矩常数，仅与电动机结构有关。 (6-4)
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将式（6-4）代入式（6-3）并整理，可得到直流伺服电动机运行特性的一般表达式
由此可以得出空载（ Tm＝0，转子惯量忽略不计）和电机启动（ω＝0）时的电机特性: （1）当Tm＝0时，有 (6-5) (6-6)
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（2）当ω＝0时，有 式中，Td称为启动瞬时转矩，其值也与电枢电压成正比。 如果把角速度ω看作是电磁转矩Tm的函数，即ω=f(Tm)，则可得到直流伺服电动机的机械特性表达式为 (6-8) 式中,ω0是常数， 。 (6-7)
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如果把角速度ω看作是电枢电压Ua的函数，即ω=f(Ua)，则可得到直流伺服电动机的调节特性表达式
式中,k是常数， 。 根据式(6-8)和式(6-9)，给定不同的Ua值和Tm值，可分别绘出直流伺服电动机的机械特性曲线和调节特性曲线如图6-5、图6-6所示。 (6-9)
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图6-5 直流伺服电动机的机械特性
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图6-6 直流伺服电动机的调节特性
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由图6-5可见，直流伺服电动机的机械特性是一组斜率相同的直线簇。每条机械特性和一种电枢电压相对应，与ω轴的交点是该电枢电压下的理想空载角速度，与Tm轴的交点则是该电枢电压下的启动转矩。
由图6-6可见，直流伺服电动机的调节特性也是一组斜率相同的直线簇。每条调节特性和一种电磁转矩相对应，与Ua轴的交点是启动时的电枢电压。 从图中还可看出，调节特性的斜率为正，说明在一定的负载下，电动机转速随电枢电压的增加而增加；而机械特性的斜率为负，说明在电枢电压不变时，电动机转速随负载转矩增加而降低。
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4.影响直流伺服电动机特性的因素 上述对直流伺服电动机特性的分析是在理想条件下进行的，实际上电动机的驱动电路、电动机内部的摩擦及负载的变动等因素都对直流伺服电动机的特性有着不容忽略的影响。 1）驱动电路对机械特性的影响; 直流伺服电动机是由驱动电路供电的，假设驱动电路的内阻是Ri，加在电枢绕组两端的控制电压是Uc，则可画出如图6-7所示的电枢等效回路。在这个电枢等效回路中，电压平衡方程式为 Ea=Uc-Ia (Ra+Ri) (6-10)
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于是在考虑了驱动电路的影响后，直流伺服电动机的机械特性表达式变成
(6-11) 将式(6-11)与式(6-8)比较可以发现，由于驱动电路内阻Ri的存在而使机械特性曲线变陡了，图6-8给出了驱动电路内阻影响下的机械特性。
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图6-7 含驱动电路的电枢等效回路
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图6-8 驱动电路内阻对机械特性的影响
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如果直流伺服电动机的机械特性较平缓，则当负载转矩变化时，相应的转速变化较小，这时称直流伺服电动机的机械特性较硬。反之，如果机械特性较陡，当负载转矩变化时，相应的转速变化就较大，则称其机械特性较软。显然，机械特性越硬，电动机的负载能力越强；机械特性越软，负载能力越低。毫无疑问，对直流伺服电动机应用来说，其机械特性越硬越好。由图6-8可知，由于功放电路内阻的存在而使电动机的机械特性变软了，这种影响是不利的，因而在设计直流伺服电动机功放电路时，应设法减小其内阻。
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2）直流伺服电动机内部的摩擦对调节特性的影响由图6-6可知，直流伺服电动机在理想空载时（即Tm1=0），其调节特性曲线从原点开始。但实际上直流伺服电动机内部存在摩擦（如转子与轴承间的摩擦等），直流伺服电动机在启动时需要克服一定的摩擦转矩，因此启动时电枢电压不可能为零。这个不为零的电压称为启动电压，用Ub表示，如图6-9所示。
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3）负载变化对调节特性的影响 由式（6-5）知，在负载转矩TL不变的条件下，直流伺服电动机角速度与电枢电压成线性关系。但在实际伺服系统中，经常会遇到负载随转速变动的情况，如粘性摩擦阻力是随转速增加而增加的，数控机床切削加工过程中的切削力也是随进给速度变化而变化的。这时由于负载的变动将导致调节特性的非线性，如图6-9所示。可见，由于负载变动的影响，当电枢电压Ua增加时，直流伺服电动机角速度ω的变化率越来越小，这一点在变负载控制时应格外注意。
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图6-9 摩擦及负载变动对调节特性的影响
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5.直流伺服系统 由于伺服控制系统的速度和位移都有较高的精度要求，因而直流伺服电动机通常以闭环或半闭环控制方式应用于伺服系统中。直流伺服系统的闭环控制是针对伺服系统的最后输出结果进行检测和修正的伺服控制方法，而半闭环控制是针对伺服系统的中间环节（如电动机的输出速度或角位移等）进行监控和调节的控制方法。它们都对系统输出进行实时检测和反馈，并根据偏差对系统实施控制。两者的区别仅在于传感器检测信号的位置不同，由此导致设计、制造的难易程度不同,工作性能不同，但两者的设计与分析方法基本上是一致的。闭环和半闭环控制的位置伺服系统的结构原理分别如图6-10、图6-11所示。
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图6-10 闭环伺服系统结构原理图
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图6-11 半闭环伺服系统结构原理图
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6.2.3步进电动机 1.步进电动机的结构与工作原理 步进电动机按其工作原理主要可分为磁电式和反应式两大类，这里只介绍常用的反应式步进电动机的工作原理。三相反应式步进电动机的工作原理如图6-12所示，其中步进电动机的定子上有6个齿，其上分别缠有U、V、W三相绕组，构成三对磁极；转子上则均匀分布着4个齿。步进电动机采用直流电源供电。当U、V、W三相绕组轮流通电时，通过电磁力的吸引，步进电动机转子一步一步地旋转。
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图6-12 步进电动机运动原理图
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假设U相绕组首先通电，则转子上、下两齿被磁场吸住，转子就停留在U相通电的位置上。然后U相断电，V相通电，则磁极U的磁场消失，磁极V产生了磁场，磁极V的磁场把离它最近的另外两齿吸引过去，停止在V相通电的位置上，这时转子逆时针转了30°。随后V相断电，W相通电，根据同样的道理，转子又逆时针转了30°，停止在W相通电的位置上。若再U相通电，W相断电，那么转子再逆转30°。定子各相轮流通电一次，转子转一个齿。步进电动机绕组按U→V→W→U→V→W→U…依次轮流通电，步进电动机转子就一步步地按逆时针方向旋转。反之，如果步进电动机按倒序依次使绕组通电，即U→W→V→U→W→V→U…则步进电动机将按顺时针方向旋转。
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步进电动机绕组每次通断电使转子转过的角度称之为步距角。上述分析中的步进电动机步距角为30°。对于一个真实的步进电动机，为了减少每通电一次的转角，在转子和定子上开有很多定分的小齿。其中定子的三相绕组铁心间有一定角度的齿差，当U相定子小齿与转子小齿对正时，V相和W相定子上的齿则处于错开状态，如图6-13所示。真实步进电动机的工作原理与上同，只是步距角是小齿距夹角的1/3。
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图6-13 三相反应式步进电动机
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2.步进电动机的通电方式 如果步进电动机绕组的每一次通断电操作称为一拍，每拍中只有一相绕组通电，其余绕组断电，则这种通电方式称为单相通电方式。三相步进电动机的单相通电方式称为三相单三拍通电方式。 如果步进电动机通电循环的每拍中都有两相绕组通电，则这种通电方式称为双相通电方式。三相步进电动机采用双相通电方式时，称为三相双三拍通电方式。如果步进电动机通电循环的各拍中交替出现单、双相通电状态，则这种通电方式称为单双相轮流通电方式。三相步进电动机采用单双相轮流通电方式时，每个通电循环中共有六拍，因而又称为三相六拍通电方式。
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一般情况下，m相步进电动机可采用单相通电、双相通电或单双相轮流通电方式工作，对应的通电方式分别称为m相单m拍、m相双m拍或m相2m拍通电方式。
由于采用单相通电方式工作时，步进电动机的矩频特性（输出转矩与输入脉冲频率的关系）较差，在通电换相过程中，转子状态不稳定，容易失步，因而实际应用中较少采用。图6-14是某三相反应式步进电动机在不同通电方式下工作时的矩频特性曲线。显然，采用单双相轮流通电方式可使步进电动机在各种工作频率下都具有较大的负载能力。
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图6-14 不同通电方式时的矩频特性
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通电方式不仅影响步进电动机的矩频特性，对步距角也有影响。一个m相步进电动机，如其转子上有z个小齿，则其步距角可通过下式计算：
(6-12) 式中，k是通电方式系数。当采用单相或双相通电方式时，k＝1；当采用单双相轮流通电方式时，k＝2。可见，采用单双相轮流通电方式还可使步距角减小一半。步进电机的步距角决定了系统的最小位移，步距角越小，位移的控制精度越高。
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3. 步进电动机的使用特性 （1） 步距误差。 （2） 最大静转矩。 （3） 启动矩频特性。 当伺服系统要求步进电动机的运行频率高于最大允许启动率时，可先按较低的频率启动， 然后按一定规律逐渐加速到运行频率。图6-15给出了90BF002型步进电动机的启动矩频特性曲线。 由图可见， 负载转矩越大， 所允许的最大启动频率越小。
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图6-15 启动矩频特性
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（4）运行矩频特性。图6-16是90BF002型步进电动机的运行矩频特性曲线。
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图6-16 运行矩频特性
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（5） 最大相电压和最大相电流。 4. 步进电动机的控制与驱动 步进电动机的电枢通断电次数和各相通电顺序决定了输出角位移和运动方向，控制脉冲分配频率可实现步进电动机的速度控制。 因此，步进电机控制系统一般采用开环控制方式。 图6-17为开环步进电动机控制系统框图， 系统主要由环形分配器、 功率驱动器、 步进电动机等组成。
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图 6-17 开环步进电动机控制系统框图
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步进电动机在一个脉冲的作用下， 转过一个相应的步距角， 因此只要控制一定的脉冲数， 即可精确控制步进电动机转过的相应的角度。 但步进电动机的各绕组必须按一定的顺序通电才能正确工作， 这种使电动机绕组的通断电顺序按输入脉冲的控制而循环变化的过程称为环形脉冲分配。 实现环形分配的方法有两种。 一种是计算机软件分配， 采用查表或计算的方法使计算机的三个输出引脚依次输出满足速度和方向要求的环形分配脉冲信号。 这种方法能充分利用计算机软件资源，减少硬件成本， 尤其是多相电动机的脉冲分配更能显示出这种分配方法的优点。 但由于软件运行会占用计算机的运行时间， 因而会使插补运算的总时间增加， 从而影响步进电动机的运行速度。
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另一种是硬件环形分配， 采用数字电路搭建或专用的环形分配器件将连续的脉冲信号经电路处理后输出环形脉冲。 采用数字电路搭建的环形分配器通常由分立元件（如触发器、 逻辑门等）构成， 特点是体积大， 成本高， 可靠性差。 专用的环形分配器目前市面上有很多种， 如CMOS电路CH250即为三相步进电动机的专用环形分配器， 它的引脚功能及三相六拍线路图如图6-18所示。
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图6-18 环形分配器CH250引脚图 (a) 引脚功能； (b) 三相六拍线路图
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图6-18 环形分配器CH250引脚图 (a) 引脚功能； (b) 三相六拍线路图
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2） 功率驱动 常见的步进电动机驱动电路有三种： (1） 单电源驱动电路。这种电路采用单一电源供电，结构简单，成本低，但电流波形差，效率低，输出力矩小，主要用于对速度要求不高的小型步进电动机的驱动。图6-19所示为步进电动机的一相绕组驱动电路（每相绕组的电路相同）。
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图6-19 单民源驱动电路
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(2）双电源驱动电路。双电源驱动电路又称高、低压驱动电路，采用高压和低压两个电源供电，如图6-20所示。
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图6-20 高、低压驱动电路
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(3）斩波限流驱动电路。这种电路采用单一高压电源供电，以加快电流上升速度，并通过对绕组电流的检测，控制功放管的开和关，使电流在控制脉冲持续期间始终保持在规定值上下，其波形如图6-21所示。这种电路功率大，功耗小，效率高，目前应用最广。图6-22所示为一种斩波限流驱动电路原理图。
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图6-21 斩波限流驱动电路波形图
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图6-22 斩波限流驱动电路
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6.2.4 交流伺服电动机 1.异步型交流电动机 三相异步电动机定子中的三个绕组在空间方位上也互差120°，三相交流电源的相与相之间的电压在相位上也相差120°。当在定子绕组中通入三相电源时，定子绕组就会产生一个旋转磁场，旋转磁场的转速为 （6-13） 式中,f1为定子供电频率; p为定子线圈的磁极对数; n1为定子转速磁场的同步转速。
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异步电动机的转速方程为 （6-14） 式中,n为电动机转速；s为转差率。
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2. 同步型交流电动机 同步交流电动机的转速用下式表达： (6-15) 式中,f1为定子供电频率；p为定子线圈的磁极对数；n为转子转速。 3.交流伺服电机的性能 由电机理论知道，三相异步电动机定子每相电动势的有效值E1为 E1=4.44f1 N1Φm (6-16)
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式中, Φm为每极气隙磁通；N1为定子相绕组的有效匝数。
由上式可见，Φm的值是由E1和f1共同决定的，对E1和f1进 行适当的控制，就可以使气隙磁通Φm保持额定值不变。下面分两种情况说明。 （1）基频以下的恒磁通变频调速。 图6-23中，曲线a为U1/E1＝常数时的电压频率关系曲线，曲线b为有电压补偿时近似的（E1/f1＝常数）电压频率关系曲线。
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图 恒压频比控制特性
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(2）基频以上的弱磁通变频调速。 异步电动机变频调速的基本控制方式如图6-24所示。
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图6-24 异步电动机变频调速控制特性
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4.交流电动机变频调速的控制方案 根据生产的要求、变频器的特点和电动机的种类，会出现多种多样的变频调速控制方案。 这里只讨论交-直-交(AC-DC-AC)变频器。 １）开环控制 开环控制的通用变频器三相异步电动机变频调速系统控制框图如图6-25所示。
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图6-25 开环异步电动机变频调速
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2）无速度传感器的矢量控制 无速度传感器的矢量控制变频器异步电动机变频调速系统控制框图如图6-26所示。
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图6-26 矢量控制变频器的异步电动机变频调速
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3）带速度传感器的矢量控制 带速度传感器的矢量控制变频器异步电动机闭环变频调速系统控制框图如图6-27所示。
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图6-27 异步电动机闭环控制变频调速
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4）永磁同步电动机开环控制 永磁同步电动机开环控制的变频调速系统控制框图如图6-28所示。
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图6-28 永磁同步电动机开环控制变频调速
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6.3 电力电子变流技术 6.3.1 开关器件特性 目前，各类电力电子器件所达到的功能水平如下： 普通晶闸管：12kV、1kA；4kV、3kA。 可关断晶闸管：9kV、1kA；4.5kV、4.5kA。 逆导晶闸管：4.5kV、1kA。 光触晶闸管：6kV、2.5kA；4kV、5kA。
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电力晶体管：单管1kV、200A；模块1.2kV、800A；1.8kV、100A。
静电感应晶闸管(SITH)：4.5kV、2.5kA。 场控晶闸管：1kV、100A。 图6-29中示出主要电力电子器件的控制容量和开关频率的应用范围。
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图6-29 电力电子器件的控制容量和开关频率的应用范围
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1.绝缘栅极双极型晶体管（IGBT） IGBT（InsulatedGateBipolarTransistor）是在GTR和MOSFET之间取其长、避其短而出现的新器件，它实际上是用MOSFET驱动双极型晶体管的，兼有MOSFET的高输入阻抗和GTR的低导通压降两方面的优点。GTR饱和压降低，载流密度大，但驱动电流较大;MOSFET驱动功率很小，开关速度快，但导通压降大，载流密度小。IGBT综合了以上两种器件的优点，驱动功率小而饱和压降低。
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IGBT是多元集成结构，每个IGBT元的结构如图6-30(a)所示，图6-30(b)是IGBT的等效电路，它由一个MOSFET和一个PNP晶体管构成，给栅极施加正偏信号后，MOSFET导通，从而给PNP晶体管提供了基极电流使其导通。给栅极施加反偏信号后，MOSFET关断，使PNP晶体管基极电流为零而截止。图6-30(c)是IGBT的电气符号。 IGBT的开关速度低于MOSFET，但明显高于GTR。IGBT在关断时不需要负栅压来减少关断时间，但关断时间随栅极和发射极并联电阻的增加而增加。IGBT的开启电压约3～4V，和MOSFET相当。IGBT导通时的饱和压降比MOSFET低而和GTR接近，饱和压降随栅极电压的增加而降低。
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图6-30IGBT的简化等效电路图 (a)结构；(b)等效电路；(c)电气符号
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2. 场控晶闸管（MCT） MCT（MOSControlledThyristor）是MOSFET驱动晶闸管的复合器件，集场效应晶体管与晶闸管的优点于一身，是双极型电力晶体管和MOSFET的复合。 一个MCT器件由数以万计的MCT元组成，每个元的组成如下：PNPN晶闸管一个（可等效为PNP和NPN晶体管各一个），控制MCT导通的MOSFET（on-FET）和控制MCT关断的MOSFET（off-FET）各一个。当给栅极加正脉冲电压时，N沟道的on-FET导通，其漏极电流即为PNP晶体管提供了基极电流使其导通，PNP晶体管的集电极电流又为NPN晶体管提供了基极电流而使其导通，而NPN晶体管的集电极电流又反过来成为PNP晶体管的基极电流，这种正反馈使α1+α2>1，MCT导通。
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当给栅极加负电压脉冲时，P沟道的off-FET导通，使PNP晶体管的集电极电流大部分经off-FET流向阴极而不注入NPN晶体管的基极，因此，NPN晶体管的集电极电流(即PNP晶体管的基极电流)减小，这又使得NPN晶体管的基极电流减小，这种正反馈使α1+α2<1,MCT关断。 MCT阻断电压高，通态压降小，驱动功率低，开关速度快。虽然MCT目前的容量水平仅为1000V/100A，其通态压降只有IGBT或GTR的1/3左右，但其硅片的单位面积连续电流密度在各种器件中是最高的。另外，MCT可承受极高的di/dt和du/dt，这使得保护电路可以简化。MCT的开关速度超过GTR，开关损耗也小。总之，MCT被认为是一种最有发展前途的电力电子器件。
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3.静电感应晶体管（SIT） SIT（StaticInductionTransistor）实际上是一种结型电力场效应晶体管，其电压、电流容量都比MOSFET大，适用于高频,大功率的场合。当栅极不加任何信号时，SIT是导通的;栅极加负偏压时关断。这种类型的SIT称为正常导通型，使用不太方便。另外，SIT通态压降大，因此通态损耗也大。 4.静电感应晶闸管（SITH） SITH（StaticInductionThyristor）是在SIT的漏极层上附加一层和漏极层导电类型不同的发射极层而得到的。
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6.3.2变流技术 包括晶闸管在内的电力电子器件是变流技术的核心。近年来，随着电力电子器件的发展，变流技术得到了突飞猛进的发展，特别是在交流调速应用方面获得了极大的成就。变流技术按其功能应用可分成下列几种变流器类型： 整流器——把交流电变为固定的（或可调的）直流电。 逆变器——把固定直流电变成固定的（或可调的）交流电。 斩波器——把固定的直流电压变成可调的直流电压。 交流调压器——把固定的交流电压变成可调的交流电压。 周波变流器——把固定的交流电压和频率变成可调的交流电压和频率。
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1.整流器 整流过程是将交流信号转换为直流信号的过程，一般可通过二极管或开关器件组成的桥式电路来实现。图6-31所示为单相交流信号可控硅桥式整流电路。
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图6-31单相交流可控硅桥式整流电路 (a）整流电路；(b）波形图
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图6-31(a)中的开关器件V是可控硅（或GTR等），具有正向触发控制导通和反向自关断功能。
ug是控制引脚，按图6-31(b)中的波形输入控制信号，图6-31(b)中的ud就是加载在电阻负载R上的整流电压波形。通过调整控制信号的相位角就可以实现输出直流电压的调节。 若将开关器件V换成二极管，则该电路变成了不可调压的整流电路。
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2. 斩波器 图6-32所示为脉宽调速原理示意图。 图6-3２中的二极管是续流二极管，当S断开时，由于电枢电感的存在，电动机的电枢电流可通过它形成续流回路。 图6-33是直流伺服电机PWM调速和实现正、反转控制的应用举例，图6-34是双极式H型可逆器的电压、电流波形。图6-33所示电路由四个大功率晶体管组成，其作用是对电压脉宽变换器输出的信号Us进行放大，输出具有足够功率的信号，以驱动直流伺服电动机。
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如图6-32(b)所示。电枢两端的平均电压为
（6-17） 式中, ρ=τ/T=Ud/U (0<ρ<1),ρ为导通率（或称占空比）。
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(a）原理图；(b）加载在电机电枢上的电压波形
图6-32脉宽调速原理示意图 (a）原理图；(b）加载在电机电枢上的电压波形
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图6-33 H型桥式PWM晶体管功率放大器
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图6-34 双极式H型可逆器的电压、电流波形的电路原理图
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（1）当UAB＝0时，Us的正、负脉宽相等，直流分量为零，V1和V4的导通时间与V2和V3的导通时间相等，流过电枢绕组中的平均电流等于零，电动机不转。但在交流分量作用下，电动机在停止位置处微振，这种微振有动力润滑作用，可消除电动机启动时的静摩擦，减小启动电压。 （2）当UAB>0时，Us的正脉宽大于负脉宽，直流分量大于零，V1和V4的导通时间长于V2和V3的导通时间，流过绕组中的电流平均值大于零，电动机正转，且随着U1增加，转速增加。 （3）当UAB<0时，Us的直流分量小于零，电枢绕组中的电流平均值也小于零，电动机反转，且反转转速随着U1减小而增加。
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图6-35 考虑开通延时的基极脉冲电压信号
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（4）当V1和V4或V2和V3始终导通时，电动机在最高转速下正转或反转。
该电路中，跨接在电源两端的上、下两个晶体管需要交替导通和截止。由于晶体管的关断过程需要一段时间toff，在这段时间内晶体管并未完全关断，如果在此期间另一个晶体管已经导通，则将造成上、下两管直通，从而使电源正,负极短路。为了避免发生这种情况，需要设置逻辑延时环节，并保证在对一个管子发出关闭脉冲后（如图6-35中的Ub1），延时tid后再发出对另一个管子的开通脉冲（如Ub2）。
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图6-36(a)所示是电力晶体管的基极驱动电路及波形，电力晶体管V（如GTR等）的基极需要有一定功率的驱动电路控制，驱动电路的任务是将控制电路的输出信号进行功率放大，使之具有足够的功率去驱动GTR。理想的基极驱动器应满足开通时过驱动,正常导通时浅饱和,关断时要反偏。图6-36(b)所示就是GTR的一种驱动电路和输入,输出波形。
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图6-36 电力晶体管GTR的基极驱动电路及波形
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3.逆变器 1）半桥逆变电路 半桥逆变电路原理如图6-37(a)所示，它有两个导电臂，每个导电臂由一个可控元件和一个反并联二极管组成。在直流侧接有两个相互串联的足够大的电容，使得两个电容的连结点为直流电源的中点。
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图6-37 半桥逆变电路及其波形图
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2）负载换相全桥逆变电路 图6-38(a)是全桥逆变电路应用的实例。电路的工作波形如图6-38(b)所示。
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图6-38 负载换相全桥逆变电路及波形
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6.4 PWM型变频电路 图6-39所示即为交—直—交变频电路。逆变电路采用6.3节介绍的方法,具有以下缺点：
(1)输出电压为矩形波，其中含有较多的谐波，对负载有不利影响。 (2)用相控方式来改变中间直流环节的电压，使得输入功率因数降低。 (3)整流电路和逆变电路两级均采用可控的功率环节，较为复杂，也提高了成本。 (4)中间直流环节有大电容存在，因此调节电压时惯性较大，响应缓慢。
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图6-39中的可控整流电路在这里由不可控整流电路代替，逆变电路常采用自关断器件。这种PWM逆变电路主要具有以下特点：
(1)可以得到相当接近正弦波的输出电压。 (2)整流电路采用二极管，可获得接近1的功率因数。 (3)只用一级可控的功率环节，电路结构较简单。 (4)通过对输出脉冲宽度的控制就可改变输出电压，大大加快了变频器的动态响应。
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图6-39 交—直—交变频电路结构图
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SPWM波形原理 在采样控制理论中有一个重要的结论：冲量相等而形状不同的窄脉冲加在具有惯性的环节上时， 其效果基本相同。冲量即指窄脉冲的面积。这里所说的效果基本相同，是指环节的输出响应波形基本相同。下面来分析一下如何用一系列等幅而不等宽的脉冲来代替一个正弦电波。 把图6-40(a)所示的正弦半波波形分成N等份，就可把正弦半波看成由N个彼此相连的脉冲所组成的波形。
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这些脉冲宽度相等，都等于π／N，但幅值不等，且脉冲顶部不是水平直线，而是曲线，各脉冲的幅值按正弦规律变化。如果把上述脉冲序列用同样数量的等幅而不等宽的矩形脉冲序列代替，使矩形脉冲的中点和相应正弦等分的中点重合，且使矩形脉冲和相应正弦部分面积（冲量）相等，就得到图6-40(b)所示的脉冲序列，这就是PWM波形。
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图6-40正弦波PWM原理示意图 (a)正弦半波；(b)PWM波形
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单相SPWM控制原理 图6-41是采用电力晶体管作为开关器件的电压型单相桥式逆变电路 。 控制V4或V3通断的方法如图6-42所示。
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图6-41 单相桥式PWM逆变电路
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图6-42 单极性PWM控制方式原理
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图6-41所示的单相桥式逆变电路采用双极性控制方式时的波形如图6-43所示。
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图6-43 双极性PWM控制方式原理
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6.4.3 三相SPWM控制原理 在PWM型逆变电路中，使用最多的是图6-44(a)所示的三相桥式逆变电路，其控制方式一般都采用双极性方式。U、V和W三相的PWM控制通常公用一个三角波载波uc，三相调制信号urU、urV和urW的相位依次相差120°。U、V和W各相功率开关器件的控制规律相同，现以U相为例来说明。当urU>uc时，给上桥臂晶体管V1以导通信号，给下桥臂晶体管V4以关断信号，则U相相对于直流电源假想中点N′的输出电压uUN′=Ud/2。当urU<uc时，给V4以导通信号，给V1以关断信号，则uUN′=Ud／2。
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V1和V4的驱动信号始终是互补的。当给V1 （ V4 ）加导通信号时，可能是
V1和V4的驱动信号始终是互补的。当给V1 （ V4 ）加导通信号时，可能是 V1（ V4 ）导通，也可能二极管VD1（VD4）续流导通，这要由感性负载中原来电流的方向和大小来决定，和单相桥式逆变电路双极性SPWM控制时的情况相同。V相和W相的控制方式和U相相同。uUN′、uVN′和uWN′的波形如图6-44(b)所示。可以看出，这些波形都只有±Ud/2两种电平。像这种逆变电路相电压（uUN′、uVN′和uWN′）只能输出两种电平的三相桥式电路无法实现单极性控制。
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图中线电压uUV的波形可由uUN′-uVN′得出。可以看出，当臂1和6导通时，uUV=Ud，当臂3和4导通时，uUV=-Ud，当臂1和3或4和6导通时，uUV=0，因此逆变器输出线电压由+Ud、-Ud和零三种电平构成。负载相电压uUN可由下式求得 从图中可以看出，它由（±2/3）Ud,（±1/3）Ud和零共5种电平组成。 (6-18)
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图6-44 三相SPWM逆变电路及波形
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图6-44 三相SPWM逆变电路及波形
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在双极性SPWM控制方式中，同一相上、下两个臂的驱动信号都是互补的。但实际上为了防止上、下两个臂直通而造成短路，在给一个臂施加关断信号后，再延迟Δt时间，才给另一个臂施加导通信号。延迟时间的长短主要由功率开关器件的关断时间决定。这个延迟时间将会给输出的PWM波形带来影响，使其偏离正弦波。
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SPWM逆变电路的调制方式 1.异步调制 载波信号和调制信号不保持同步关系的调制方式称为异步方式。图6-44(b)所示的波形就是异步调制三相SPWM波形。图6-45的例子是N=9时的同步调制三相SPWM波形。
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图6-45 同步调制三相SPWM波形
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SPWM型变频器的主电路 使用单相电源和三相电源的SPWM型变频器主电路分别如图6-46和图6-47所示。 图6-47中为了限制泵升电压，在电路中的直流侧并联了电阻R0和可控晶体管V0，当泵升电压超过一定数值时，使V0导通，让R0消耗掉多余的电能。
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图6-46使用单相电源的交—直—交变频电路 (a)三相输出；(b）单相输出
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图 使用三相电源的交—直—交变频电路
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思考题 6-1 什么是伺服控制？为什么机电一体化系统的运动控制往往是伺服控制？
6-2 机电一体化系统的伺服驱动有哪几种形式?各有什么特点？ 6-3 比较直流伺服电动机和交流伺服电动机的适用环境差别。 6-4 了解伺服电动机的机械特性有什么意义，习惯性称呼机械特性硬的含义是什么？ 6-5 变流技术有哪几种应用形式？举出各种变流器的应用实例。
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6-6 直流PWM调压比其它调压方式有什么优点？
6-7 交流变频调速有哪几种类型，各有什么特点？ 什么是SPWM？SPWM信号是数字信号形式还是模拟信号形式？ 6-9 用SPWM进行交流变频调速所对应的传统方法有哪些？各有什么特点？
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