电力拖动自动控制系统 第 2 篇 交流拖动控制系统.

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1 电力拖动自动控制系统 第 2 篇 交流拖动控制系统

2 内容提要 概述 交流调速系统的主要类型 交流变压调速系统 交流变频调速系统 *绕线转子异步电机双馈调速系统——转差功率馈送型调速系统

3 概 述 (远程教育) 直流电力拖动和交流电力拖动在19世纪先后诞生。在20世纪上半叶的年代里，鉴于直流拖动具有优越的调速性能，高性能可调速拖动都采用直流电机，而约占电力拖动总容量80%以上的不变速拖动系统则采用交流电机，这种分工在一段时期内已成为一种举世公认的格局。交流调速系统的多种方案虽然早已问世，并已获得实际应用，但其性能却始终无法与直流调速系统相匹敌。

4 一、发展及现状 直到20世纪60~70年代，随着电力电子技术的发展，使得采用电力电子变换器的交流拖动系统得以实现，特别是大规模集成电路和计算机控制的出现，高性能交流调速系统便应运而生，一直被认为是天经地义的交直流拖动按调速性能分工的格局终于被打破了。

5 二、直流和交流调速比较 1、电流电机工艺复杂、增加直流电机成本。 2、换向器的换向能力限制了直流电机的容量和速度。
3、电刷的火花限制了直流电机的安装和使用环境。 4、直流电机的大部分功率通过换向器流入电枢的转子发热多，电机效率低。（中大容量电机需要强迫风冷或水冷）

6 5、换向器和电刷的磨损降低的可靠性。 交流电机控制比较复杂，但结构简单、成本低，安装环境要求低适用于易燃易爆环境，交流拖动取代直流可调拖动的呼声越来越强烈，交流拖动控制系统已经成为当前电力拖动控制的主要发展方向。实际应用中交流调速系统在以下几个方面优于直流调速系统。

7 交流调速 1、大功率负载情况下，电力机车、卷扬机等控制系统。 2、高速运行的场合，高速电钻、离心机等控制转速达数千到上万。
3、易燃、易爆、多尘环境。 4、中压（6-10KV）调速系统可以节省变电站容量。

8 吉林大学远程教育 为什么交流调速系统100年才发展起来
1、交流调速系统的难点和复杂性，难点来自转矩控制困难交流电机是一个多输入多输出、非线性、强耦合且时变得被控对象。电机转矩为

9 吉林大学远程教育 转矩控制的难点： 1 是由定子电流和转子电流共同产生 2 和 是两个耦合的变量， 对 一般的鼠笼电机是无法测量的，无法
1 是由定子电流和转子电流共同产生 2 和 是两个耦合的变量， 对 一般的鼠笼电机是无法测量的，无法 直接控制。 3 是与转速相关的时变量， 随 温度变化， 随之变化上式是由稳态

10 吉林大学远程教育 等值电路推导的平均转矩，更何况 瞬时转矩。 2、电力电子器件发展的限制 3、调速系统技术和成本的限制
交流调速系统技术的突破及发展 现状。20世纪70年代石油危机席卷 全球节能问题变得日益重要，发现

11 吉林大学远程教育 占电机用电量一半以上的风机，泵类 负载利用阀门和挡板调节流量和压力， 浪费大量电能，迫使先进工业国家，
投入大量的人力和财力高效和高性能 的交流调速系统的研究。 1）电力电子技术和脉宽调制的发展：

12 吉林大学远程教育 电力电子器件的不断进步，为交流电机 控制系统的完善提供了物质保证，绝缘栅 双极性晶体管的实用化，为高频化PWM
技术成为可能，目前电力电子正向高压， 大功率、高频化、组合化、智能化发展。 2）应用矢量控制技术和现代控制理论 交流电机是一个多变量、非线性的被控

13 吉林大学远程教育 对象，过去从电机稳态方程出发研究其
控制特性，动态效果不理想。20世纪70年代提出矢量变换的方法研究电机的动态控制过程，不但控制其大小而且控制其相位，利用状态重构和估计的现代控制概念 实现交流电机磁通和转矩的重构和解耦控制 （1坐标变换矢量控制系统，不但控制其大小而且控制其相位转子磁场定向矢量控制

14 吉林大学远程教育 通过坐标变换和电压补偿，实现了磁通和转矩的解耦和闭环控制。由于磁场的定向使得异步电机的机械特性和直流电机的机械
特性一样，方便控制。但是转子时间常数随温度变化较大，一定程度上影响的系统的性能。 （2转差频率矢量控制系统，

15 吉林大学远程教育 为简化控制系统的结构，直接忽略转子磁通 的过渡过程，这样的系统磁通采用开环控制 结构大为简化很适合电流控制PWM
电压型逆变器供电的异步电机控制系统， 进一步简化，只考虑稳态方程，得出 转差频率控制系统和开环的电压/频率 恒定控制系统，在风机、泵类调速领域

16 吉林大学远程教育 内广泛应用。 （3直接和间接转矩控制系统，直接 转矩控制是直接在定子坐标系上计算 磁通的模和转矩的大小并通过磁通和
转矩的直接跟踪，只关心转矩的大小， 磁通的小范围误差不影响转矩的性能 这种方法对参数变化不敏感。

17 吉林大学远程教育 电压定向控制是在广义派克方程基础 上提出的磁通和转矩间接控制方法。 该法把参考坐标系放在同步旋转磁场上
使d轴与定子电压矢量重合，根据磁通 不变的条件，求得控制规律，该方法避免 的复杂的坐标变换，能够实现磁通和转矩 的解耦。

18 吉林大学远程教育 古典控制只考虑稳态特性，启动、调速、制动控制，只研究一个状态到另一个状态的变化，不考虑电磁过程只重视动力学过程。
（4计算机技术的发展 （1）交流电机数字控制系统即可用专门的 硬件电路也可用总线形式，或单片机组成最小目标系统，复杂的系统可采用微处理器和数字信号处理器。 （2）数字仿真和辅助设计。

19 吉林大学远程教育 （5高精度的交流电机运动控制， 坐标矢量变换控制系统机械和电磁解耦特性 是通过参考坐标系放在旋转磁场 上来实现的
，构成运动控制系统在电流环和速度环外加上位环，调整困难，在解耦的基础上提出了以下方法 （1）滑模变结构控制（不需要精确建模，结构简单易于实现 动静态性能优良） （2）最优位置控制系统（简化控制系统）

20 吉林大学远程教育 （6开发新型电机和无机械传感器技术 小功率运动控制中得到重视和应用的
永磁同步电机。目前研究和发展的开关磁阻电机。为满足高性能的调速，闭环控制 必不可少，为实现位置和速度控制，用 测速电机和光电码盘来检测信号，传感器 的安装，带来了系统成本的增加体积增大

21 吉林大学远程教育 、可靠性降低、易受环境的影响使得 成本合理、性能优良的无速度传感器 交流系统称为研究的热点，该技术是在
电机转子和机座上不安装电磁或光电 传感器的情况下、利用检测到的电压 电流和电机的数学模型推出电机转子 的位置和速度的技术、有不改变电机

22 电机、省去机械传感器、降低维护费用，不怕 粉尘、潮湿的环境的特点。
交流拖动控制系统的应用领域 主要有三个方面： 一般性能的节能调速 高性能的交流调速系统和伺服系统 特大容量、极高转速的交流调速

23 1. 一般性能的节能调速 在过去大量的所谓“不变速交流拖动”中，风机、水泵等通用机械的容量几乎占工业电力拖动总容量的一半以上，其中有不少场合并不是不需要调速，只是因为过去的交流拖动本身不能调速，不得不依赖挡板和阀门来调节送风和供水的流量，因而把许多电能白白地浪费了。

24 一般性能的节能调速（续） 如果换成交流调速系统，把消耗在挡板和阀门上的能量节省下来，每台风机、水泵平均都可以节约 20 ~ 30% 以上的电能，效果是很可观的。 但风机、水泵的调速范围和对动态快速性的要求都不高，只需要一般的调速性能。

25 2. 高性能的交流调速系统和伺服系统 许多在工艺上需要调速的生产机械过去多用直流拖动，鉴于交流电机比直流电机结构简单、成本低廉、工作可靠、维护方便、惯量小、效率高，如果改成交流拖动，显然能够带来不少的效益。但是，由于交流电机原理上的原因，其电磁转矩难以像直流电机那样通过电枢电流施行灵活的实时控制。

26 高性能的交流调速系统和伺服系统（续） 20世纪70年代初发明了矢量控制技术，或称磁场定向控制技术，通过坐标变换，把交流电机的定子电流分解成转矩分量和励磁分量，用来分别控制电机的转矩和磁通，就可以获得和直流电机相仿的高动态性能，从而使交流电机的调速技术取得了突破性的进展。

27 其后，又陆续提出了直接转矩控制、解耦控制等方法，形成了一系列可以和直流调速系统媲美的高性能交流调速系统和交流伺服系统。
高性能的交流调速系统和伺服系统（续） 其后，又陆续提出了直接转矩控制、解耦控制等方法，形成了一系列可以和直流调速系统媲美的高性能交流调速系统和交流伺服系统。

28 3. 特大容量、极高转速的交流调速 直流电机的换向能力限制了它的容量转速积不超过106 kW · r /min，超过这一数值时，其设计与制造就非常困难了。 交流电机没有换向器，不受这种限制，因此，特大容量的电力拖动设备，如厚板轧机、矿井卷扬机等，以及极高转速的拖动，如高速磨头、离心机等，都以采用交流调速为宜。

29 交流电机主要分为异步电机（即感应电机）和同步电机两大类，每类电机又有不同类型的调速系统。
三、 交流调速系统的主要类型 交流电机主要分为异步电机（即感应电机）和同步电机两大类，每类电机又有不同类型的调速系统。 现有文献中介绍的异步电机调速系统种类繁多，可按照不同的角度进行分类。

30 按电动机的调速方法分类 常见的交流调速方法有： ①降电压调速； ②转差离合器调速； ③转子串电阻调速； ④绕线电机串级调速或双馈电机调速； ⑤变极对数调速； ⑥变压变频调速等等。

31 吉林大学远程教育 在研究开发阶段，人们从多方面探索调速的途径，因而种类繁多是很自然的。现在交流调速的发展已经比较成熟，为了深入掌握其基本原理，就不能满足于这种表面上的罗列，而要进一步探讨其本质，认识交流调速的基本规律。

32 按电动机的能量转换类型分类 ~ 按照交流异步电机的原理，从定子传入转子的电磁功率可分成两部分：一部分是拖动负载的有效功率，称作机械功率；另一部分是传输给转子电路的转差功率，与转差率 s 成正比。 Pm Ps Pmech

33 即 Pm = Pmech + Ps Pmech = (1 – s) Pm Ps = sPm 从能量转换的角度上看，转差功率是否增大，是消耗掉还是得到回收，是评价调速系统效率高低的标志。从这点出发，可以把异步电机的调速系统分成三类 。

34 1. 转差功率消耗型调速系统 这种类型的全部转差功率都转换成热能消耗在转子回路中，上述的第①、②、③三种调速方法都属于这一类。在三类异步电机调速系统中，这类系统的效率最低，而且越到低速时效率越低，它是以增加转差功率的消耗来换取转速的降低的（恒转矩负载时）。可是这类系统结构简单，设备成本最低，所以还有一定的应用价值。

35 2.转差功率馈送型调速系统 在这类系统中，除转子铜损外，大部分转差功率在转子侧通过变流装置馈出或馈入，转速越低，能馈送的功率越多，上述第④种调速方法属于这一类。无论是馈出还是馈入的转差功率，扣除变流装置本身的损耗后，最终都转化成有用的功率，因此这类系统的效率较高，但要增加一些设备。

36 3. 转差功率不变型调速系统 在这类系统中，转差功率只有转子铜损，而且无论转速高低，转差功率基本不变，因此效率更高，上述的第⑤、⑥两种调速方法属于此类。其中变极对数调速是有级的，应用场合有限。只有变压变频调速应用最广，可以构成高动态性能的交流调速系统，取代直流调速；但在定子电路中须配备与电动机容量相当的变压变频器，相比之下，设备成本最高。

37 同步电机的调速 同步电机没有转差，也就没有转差功率，所以同步电机调速系统只能是转差功率不变型（恒等于 0 ）的，而同步电机转子极对数又是固定的，因此只能靠变压变频调速，没有像异步电机那样的多种调速方法。 在同步电机的变压变频调速方法中，从频率控制的方式来看，可分为他控变频调速和自控变频调速两类。

38 自控变频调速利用转子磁极位置的检测信号来控制变压变频装置换相，类似于直流电机中电刷和换向器的作用，因此有时又称作无换向器电机调速，或无刷直流电机调速。
开关磁阻电机是一种特殊型式的同步电机，有其独特的比较简单的调速方法，在小容量交流电机调速系统中很有发展前途。

39 电力拖动自动控制系统 第 5 章 闭环控制的异步电动机变压调速系统 —— 一种转差功率消耗型调速系统

40 本章提要 异步电动机变压调速电路 异步电动机改变电压时的机械特性 闭环控制的变压调速系统及其静特性

41 5.1 异步电动机变压调速电路 变压调速是异步电机调速方法中比较简便的一种。
5.1 异步电动机变压调速电路 变压调速是异步电机调速方法中比较简便的一种。 由电力拖动原理可知，当异步电机等效电路的参数不变时，在相同的转速下，电磁转矩与定子电压的平方成正比，因此，改变定子外加电压就可以改变机械特性的函数关系，从而改变电机在一定负载转矩下的转速。

42 吉林大学远程教育 过去改变交流电压的方法多用自耦变压器或带直流磁化绕组的饱和电抗器，自从电力电子技术兴起以后，这类比较笨重的电磁装置就被晶闸管交流调压器取代了。 目前，交流调压器一般用三对晶闸管反并联或三个双向晶闸管分别串接在三相电路中，主电路接法有多种方案，用相位控制改变输出电压。

43 Y型接法 负载 a b c a) ua ub uc ia Ua0 VT1 VT2 VT3

44 型接法 负载 b) a b c ua ub uc ia

45 交流变压调速系统可控电源 利用晶闸管交流调压器变压调速 TVC——双向晶闸管交流调压器 ~ TVC M 3~
图5-1 利用晶闸管交流调压器变压调速

46 控制方式 TVC的变压控制方式

47 电路结构： 采用晶闸管反并联供电方式，实现异步电动机可逆和制动。
可逆和制动控制 电路结构： 采用晶闸管反并联供电方式，实现异步电动机可逆和制动。 图5-2 采用晶闸管反并联的异步电动机可逆和制动电路

48 反向运行方式 图5-2所示为采用晶闸管反并联的异步电动机可逆和制动电路，其中，晶闸管 1~6控制电动机正转运行，反转时，可由晶闸管 1，4 和 7~10 提供逆相序电源，同时也可用于反接制动。

49 吉林大学远程教育 制动运行方式 当需要能耗制动时，可以根据制动电路的要求选择某几个晶闸管不对称地工作，例如让 1，2，6 三个器件导通，其余均关断，就可使定子绕组中流过半波直流电流，对旋转着的电动机转子产生制动作用。必要时，还可以在制动电路中串入电阻以限制制动电流。

50 5.2 异步电动机改变电压时的机械特性 根据电机学原理，在下述三个假定条件下： 忽略空间和时间谐波， 忽略磁饱和， 忽略铁损，
5.2 异步电动机改变电压时的机械特性 根据电机学原理，在下述三个假定条件下： 忽略空间和时间谐波， 忽略磁饱和， 忽略铁损， 异步电机的稳态等效电路示于图5-3。

51 一、 异步电动机等效电路 图5-3 异步电动机的稳态等效电路 Us 1 Rs Lls L’lr Lm R’r /s Is I0 I’r

52 参数定义 Rs、R’r ——定子每相电阻和折合到定子侧的 转子每相电阻； Lls、L’lr ——定子每相漏感和折合到定子侧的 转子每相漏感；
Lm——定子每相绕组产生气隙主磁通的 等效电感，即励磁电感； Us、1 ——定子相电压和供电角频率； s ——转差率。

53 电流公式 由图可以导出 (5-1) 式中

54 在一般情况下，LmLl1，则，C1  1 这相当于将上述假定条件的第③条改为忽略铁损和励磁电流。这样，电流公式可简化成
(5-2)

55 式中 np —极对数，则异步电机的电磁转矩为
转矩公式 令电磁功率 Pm = 3Ir'2 Rr' /s 同步机械角转速 m1 = 1 / np 式中 np —极对数，则异步电机的电磁转矩为 （5-3）

56 式（5 - 3）就是异步电机的机械特性方程式。它表明，当转速或转差率一定时，电磁转矩与定子电压的平方成正比。
这样，不同电压下的机械特性便如图5-4所示，图中，UsN表示额定定子电压。

57 二、 异步电动机机械特性 Te O n n0 sm Temax TL 恒转矩负载特性 风机类负载特性 A D B C E 0.5UsN
F TL 图5-4 异步电动机不同电压下的机械特性

58 将式（5-3）对s求导，并令dTe/ds=0，可求出对应于最大转矩时的静差率和最大转矩
最大转矩公式 将式（5-3）对s求导，并令dTe/ds=0，可求出对应于最大转矩时的静差率和最大转矩 （5-4） （5-5）

59 由图5-4可见，带恒转矩负载工作时，普通笼型异步电机变电压时的稳定工作点为 A、B、C，转差率 s 的变化范围不超过 0 ~ sm ，调速范围有限。如果带风机类负载运行，则工作点为D、E、F，调速范围可以大一些。

60 为了能在恒转矩负载下扩大调速范围，并使电机能在较低转速下运行而不致过热，就要求电机转子有较高的电阻值，这样的电机在变电压时的机械特性绘于图5-5。
显然，带恒转矩负载时的变压调速范围增大了，堵转工作也不致烧坏电机，这种电机又称作交流力矩电机。

61 交流力矩电机的机械特性 n n0 O TL Te 恒转矩负载特性 A B 0.5UsN UsN C 0.7UsN
返回目录 图5-5 高转子电阻电动机（交流力矩电动机） 在不同电压下的机械特性

62 5.3 闭环控制的变压调速系统及其静特性 采用普通异步电机的变电压调速时，调速范围很窄，采用高转子电阻的力矩电机可以增大调速范围，但机械特性又变软，因而当负载变化时静差率很大（见图5-5），开环控制很难解决这个矛盾。 为此，对于恒转矩性质的负载，要求调速范围大于D=2时，往往采用带转速反馈的闭环控制系统（见图5-6a）。

63 一、系统组成 n ~ GT U*n Uc + ASR - Un M 3~ -- a)原理图 图5-6 带转速负反馈闭环控制的交流变压调速系统
图5-6 带转速负反馈闭环控制的交流变压调速系统 ASR U*n + - Un GT M 3~ TG a)原理图 -- ~ Uc n

64 二、 系统静特性 T O n n0 TL U*n3 U*n1 U*n2 e UsN A A’ A’’ Us min 恒转矩负载特性
图5-6b 闭环控制变压调速系统的静特性 U*n3 U*n1 U*n2

65 图5-6b所示的是闭环控制变压调速系统的静特性。当系统带负载在 A 点运行时，如果负载增大引起转速下降，反馈控制作用能提高定子电压，从而在右边一条机械特性上找到新的工作点 A’。同理，当负载降低时，会在左边一条特性上得到定子电压低一些的工作点 A’’。

66 按照反馈控制规律，将A’’、A、A’ 连接起来便是闭环系统的静特性。尽管异步电机的开环机械特性和直流电机的开环特性差别很大，但是在不同电压的开环机械特性上各取一个相应的工作点，连接起来便得到闭环系统静特性，这样的分析方法对两种电机是完全一致的。

67 尽管异步力矩电机的机械特性很软，但由系统放大系数决定的闭环系统静特性却可以很硬。
如果采用PI调节器，照样可以做到无静差。改变给定信号，则静特性平行地上下移动，达到调速的目的。

68 变压调速系统的特点 异步电机闭环变压调速系统不同于直流电机闭环变压调速系统的地方是：静特性左右两边都有极限，不能无限延长，它们是额定电压 UsN 下的机械特性和最小输出电压Usmin下的机械特性。 当负载变化时，如果电压调节到极限值，闭环系统便失去控制能力，系统的工作点只能沿着极限开环特性变化。

69 三、系统静态结构 n=f(Us,Te) Ks  ASR U*n Un Uc Us - -TL n
图5-7 异步电机闭环变压调速系统的静态结构图

70 根据图5-6a所示的原理图，可以画出静态结构图，如图5-7所示。图中，
Ks = Us/Uc 为晶闸管交流调压器和触发装置的放大系数；  = Un/n 为转速反馈系数； ASR采用PI调节器； n =f (Us, Te )是式（5-3）所表达的异步电机机械特性方程式，它是一个非线性函数。

71 稳态时， Un* = Un = n Te = TL 根据负载需要的 n 和TL 可由式（5-3）计算出或用机械特性图解法求出所需的 Us 以及相应的 Uc。

72 5.４ 异步电机软起动和节能 一、起动电流问题 常用的三相异步电动机结构简单，价格便宜，而且性能良好，运行可靠。对于小容量电动机，只要供电网络和变压器的容量足够大（一般要求比电机容量大4倍以上），而供电线路并不太长（起动电流造成的瞬时电压降落低于10%~15%），可以直接通电起动，操作也很简便。对于容量大一些的电动机，问题就不这么简单了。

73 在式（5-2）和式（5-3）中已导出异步电动机的电流和转矩方程式，起动时，s =1，因此起动电流和起动转矩分别为
二、 起动电流和转矩公式 在式（5-2）和式（5-3）中已导出异步电动机的电流和转矩方程式，起动时，s =1，因此起动电流和起动转矩分别为 （5-19） （5-20）

74 起动电流和转矩分析 由上述二式不难看出，在一般情况下，三相异步电动机的起动电流比较大，而起动转矩并不大。对于一般的笼型电动机，起动电流和起动转矩对其额定值的倍数大约为 起动电流倍数 起动转矩倍数

75 起动电流和转矩分析（续） 中、大容量电动机的起动电流大，会使电网压降过大，影响其他用电设备的正常运行，甚至使该电动机本身根本起动不起来。这时，必须采取措施来降低其起动电流，常用的办法是降压起动。

76 三、降压起动的矛盾 由式（5-19）可知，当电压降低时，起动电流将随电压成正比地降低，从而可以避开起动电流冲击的高峰。 但是，式（5-20）又表明，起动转矩与电压的平方成正比，起动转矩的减小将比起动电流的降低更快，降压起动时又会出现起动转矩够不够的问题。为了避免这个麻烦，降压起动只适用于中、大容量电动机空载（或轻载）起动的场合。

77 它们都是一级降压起动，起动过程中电流有两次冲击，其幅值都比直接起动电流低，而起动过程时间略长，如图5-12所示。
四、传统的降压起动方法 传统的降压起动方法有： 星-三角（Y-Δ）起动 定子串电阻或电抗起动 自耦变压器（又称起动补偿器）降压起动 它们都是一级降压起动，起动过程中电流有两次冲击，其幅值都比直接起动电流低，而起动过程时间略长，如图5-12所示。

78 五、 软起动方法 现代带电流闭环的电子控制软起动器可以限制起动电流并保持恒值，直到转速升高后电流自动衰减下来（图5-12中曲线c），起动时间也短于一级降压起动。主电路采用晶闸管交流调压器，用连续地改变其输出电压来保证恒流起动，稳定运行时可用接触器给晶闸管旁路，以免晶闸管不必要地长期工作。

79 软起动方法（续） 视起动时所带负载的大小，起动电流可在 (0.5~4) IsN 之间调整，以获得最佳的起动效果，但无论如何调整都不宜于满载起动。负载略重或静摩擦转矩较大时，可在起动时突加短时的脉冲电流，以缩短起动时间。 软起动的功能同样也可以用于制动，用以实现软停车。

80 三种起动过程的电流比较 直接起动 软起动器 一级降压起动 图5-12 异步电动机的起动过程与电流冲击

81 三相异步电动机运行时的总损耗可用下式表达
六、 轻载降压节能运行 电机功率损耗 三相异步电动机运行时的总损耗可用下式表达 （5-21） — 定子铜损； — 铁损； — 转子铜损； — 机械损耗； — 杂散损耗。 式中 PCus PFe PCur Pmech Ps

82 电机运行效率 电动机的运行效率为 （5-22） 式中 — 效率； — 输入电功率； — 轴上输出功率。

83 当电动机在额定工况下运行时，由于输出功率大，总损耗只占很小的成分，所以额定效率  N 较高，一般可达 75% ~ 95% ，最大效率发生在 ( 0.7 ~ 1.1 ) P2N 的范围内。电动机容量越大时，  N 越高。

84 完全空载时，理论上 P2 = 0 ，则  = 0。但实际上生产机械总有一些摩擦负载，只能算作轻载，这时，电磁转矩很小。电磁转矩可表示成
Te = KT m Ir' cosr （5-23）

85 电动机在正常运行时，气隙磁通 m 基本不变，因此轻载时转子电流 Ir’ 很小，PCur 很小，但 PFe、 Pmech、 Ps 基本不变，而定子电流为
（5-24） 受励磁电流的牵制，定子电流并没有转子电流降低得那么多。总之，轻载时在式（5-22）的分母中所占的成分较大，效率将急剧降低。如果电动机长期轻载运行，将无谓地消耗许多电能。

86 由上述分析可知，为了减少轻载时的能量损耗，关键是降低气隙磁通 m ，这样可以同时降低铁损 PFe 和励磁电流 I0 ，降低定子电压可以达到这一目的。
但是，如果过份降低电压和磁通，由式（5-23）可知，转子电流 Ir’必然增大，则定子电流 Is 反而可能增加，铁损的降低将被铜损的增加填补，效率反而更差了。

87 如图5-13所示，当负载转矩一定时，轻载降压节能有一个最佳电压值，此时效率最高，这样， = f ( Us ) 的曲线可由试验取得。
图5-13 轻载降压节能的效率曲线与最佳电压值 max 最佳电压 Us*

88 5.5转差功率损耗分析 电磁功率式为 不同性质负载转矩近似为
C为常数，a=0,1,2代表恒转矩、与转速成正比、与转速平方成正比（风机、泵类）负载 画出调压机械特性如下额定电压时各类负载都通过额定工作点。

89 就是标志转差功率损耗大小的指标画出不同类型负载s和 关系曲线如下
a=0 a=1 a=2 1 机械功率 定义转差功率损耗系数 就是标志转差功率损耗大小的指标画出不同类型负载s和 关系曲线如下

90 和转差率成正比，调速越深损耗越大，a=1,a=2时 s=0,s=1都有转差功率损耗系数为零，中间某处最大，
1.0 a=0 a=1 0.25 0.148 a=2 s 0.5 1 0.33 不同类型负载转差功率损耗和转差率关系曲线

91 由以上公式不同类型负载下的最大转差功率损耗系数和相应的转差率。
结果表明 1、恒转矩负载转速越低转差功率损耗越大 变压调速不宜于长期低速工作 2、与转速成正比的负载s=0.5时转差功率损耗系数最大=0.25 3、风机、泵类负载在s=0~1区间转差功率损耗系数较小，变压调速适用该类负载

92 本章小结 本章主要讨论交流变压调速问题，学习要求是： 了解交流变压的基本方式； 掌握交流变压调速系统的开环特性和闭环特性；
了解交流变压调速系统在软起动器和轻载降压节能运行中的应用。