第九章 砌体结构房屋其他结构构件设计

本章内容 圈梁的作用与构造 过梁的设计计算 墙梁的设计计算 挑 梁

圈 梁 为了增强砌体房屋的整体刚度，防止由于地基不均匀沉 降或较大振动荷载对房屋引起的不利影响，应根据地基情 况、房屋类型、层数及所受的振动荷载等情况决定圈梁的布 置： (1) 车间、仓库、食堂等空旷的单层房屋应按下列规定设置圈梁。 1）砖砌体房屋，檐口标高为5～8m时，应在檐口设置圈梁一道，檐口标高大于8m时，宜适当增设。 2）砌块及料石砌体房屋，檐口标高为4～5m时，应在檐口标高处设置圈梁一道，檐口标高大于5m时，应增加设置数量。 3）对有吊车或较大振动设备的单层工业房屋，除在檐口或窗顶标高处设置现浇钢筋混凝土圈梁外，尚宜在吊车梁标高处或其他适当位置增设。 (2) 住宅、宿舍、办公室楼等多层砌体民用房屋，当层数为3或4层时，应在檐口标高处设置圈梁一道。当层数超过4层时，应在所有纵横墙上隔层设置。

圈 梁 (3) 多层砌体工业房屋，应每层设置现浇钢筋混凝土圈梁。 (4) 设置墙梁的多层砌体房屋，应在托梁，墙梁顶面和檐口标高处设置现浇钢筋混凝土圈梁，其他楼盖处宜在所有纵横墙上每层设置圈梁。 (5) 采用现浇钢筋混凝土楼屋盖的多层砌体结构房屋，当层数超过5层时，除在檐口标高处设置一道圈梁外，可隔层设置圈梁，并与楼(屋)面板一起现浇。未设置圈梁的楼面板嵌入墙内的长度不宜小于120mm，沿墙长设置的纵向钢筋不应小于2φ10。 (6) 建造在软弱地基或不均匀地基上的砌体房屋，除按上述规定之外，圈梁的设置尚应符合国家现行《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2001)的有关规定。

圈 梁 为了保证圈梁发挥应有的作用，圈梁必须满足以下构造要求。 (1) 圈梁宜连续地设在同一水平面上，并形成封闭状。当圈梁被门窗洞口截断时，应在洞口上部增设相同截面的附加圈梁。附加圈梁和圈梁的搭接长度不应小于其垂直间距的2倍，且不得小于1m，如图所示。 图9.1 圈梁的搭接

圈 梁 (2) 纵横墙交接处的圈梁应有可靠的连接，如图所示。刚弹性和弹性方案房屋，圈梁应与屋架、大梁等构件可靠连接。 图9.2 纵横墙交接处的圈梁的连接构造示意

圈 梁 (3) 钢筋混凝土圈梁的宽度宜与墙厚相同，当墙厚h≥240mm时，其宽度不宜小于2h/3，圈梁高度不应小于120mm．纵向钢筋不应少于4φ10，绑扎接头的搭接长度按受拉钢筋考虑，箍筋间距不应大于300mm。 (4) 圈梁兼作过梁时，在过梁部分的钢筋应按计算用量另行增配。

过梁是砌体结构门窗洞口上常用的构件，主要有钢筋混凝土过梁、钢筋砖过梁、砖砌平拱过梁和砖砌弧拱过梁等几种不同的形式，如图9.3所示。 过梁的设计计算 一、过梁的类型 过梁是砌体结构门窗洞口上常用的构件，主要有钢筋混凝土过梁、钢筋砖过梁、砖砌平拱过梁和砖砌弧拱过梁等几种不同的形式，如图9.3所示。 图9.3 过梁的不同形式

过梁的设计计算 由于砖砌过梁延性较差，跨度不宜过大，因此对有较大振动荷载或可能产生不均匀沉降的房屋，应采用钢筋混凝土过梁。钢筋混凝土过梁端部支承长度不宜小于240mm。 砖砌过梁的构造要求应符合下列规定。 (1) 砖砌过梁截面计算高度内的砂浆不宜低于M5。 (2) 砖砌平拱用竖砖砌筑部分的高度不应小于240mm。 (3) 钢筋砖过梁底面砂浆层处的钢筋，其直径不应小于5mm，间距不宜大于120mm，钢筋伸入支座砌体内的长度不宜小于240mm，砂浆层的厚度不宜小于30mm。

过梁的设计计算 二、 过梁的计算 钢筋砖过梁的工作机理类似于带拉杆的三铰拱，有两种可能的破坏形式：正截面受弯破坏和斜截面受剪破坏。当过梁受拉区的拉应力超过砖砌体的抗拉强度时，则在跨中受拉区会出现垂直裂缝；当支座处斜截面的主拉应力超过砖砌体沿齿缝的抗拉强度时，在靠近支座处会出现斜裂缝，在砌体材料中表现为阶梯形斜裂缝，如图9.4(a)所示。 砖砌平拱过梁的工作机理类似于三铰拱，除可能发生受弯破坏和受剪破坏，在跨中开裂后，还会产生水平推力。此水平推力由两端支座处的墙体承受。当此墙体的灰缝抗剪强度不足时，会发生支座滑动而破坏，这种破坏易发生在房屋端部的门窗洞口处墙体上，如图9.4(b)所示。 由过梁的破坏形式可知，应对过梁进行受弯、受剪承载力验算。对砖砌平拱还应按其水平推力验算端部墙体的水平受剪承载力。

过梁的设计计算 (a)钢筋砖过梁 (b)砖砌平拱过梁 图9.4 过梁的破坏形式

过梁的设计计算 过梁上的荷载取值 过梁上的荷载有两种：一种是仅承受墙体荷载，第二种是除承受墙体荷载外，还承受其上梁板传来的荷载。 试验表明，当砖砌体的砌筑高度接近跨度的一半时，跨中挠度的增加明显减小。此时，过梁上砌体的当量荷载相当于高度等于1／3跨度时的墙体自重。这是由于砌体砂浆随时间增长而逐渐硬化，参加工作的砌体高度不断增加，使砌体的组合作用不断增强。当过梁上墙体有足够高度时，施加在过梁上的竖向荷载将通过墙体内的拱作用直接传给支座。因此，过梁上的墙体荷载应如下取用。 (1) 对砖砌体，当过梁上的墙体高度hw＜ln／3时，应按墙体的均布自重采用(如图9.5(a)所示)，其中ln为过梁的净跨。当墙体高度hw≥ln／3时，应按高度为ln／3墙体的均布自重采用(如图9.5(b)所示)。 (2) 对混凝土砌块砌体，当过梁上的墙体高度hw＜ln／2时，应按墙体的均布自重采用(如图9.5(c)所示)。当墙体高度hw≥ln／2时，应按高度为ln／2墙体的均布自重采用(如图9.5(d)所示)。

过梁的设计计算 (a) (b) (a) (b) 图9.5 过梁上的墙体荷载

过梁的设计计算 对梁板传来的荷载，试验结果表明，当在砌体高度等于跨度的0.8倍左右的位置施加外荷载时，过梁的挠度变化已很微小。因此可认为，在高度等于跨度的位置上施加外荷载时，荷载将全部通过拱作用传递，而不由过梁承受。对过梁上部梁、板传来的荷载，《规范》规定：对砖和小型砌块砌体，当梁、板下的墙体高度hw＜ln时，应计入梁、板传来的荷载。当梁、板下的墙体高度hw≥ln时，可不考虑梁、板荷载。

过梁的设计计算 1. 砖砌平拱过梁的承载力计算 (1) 正截面受弯承载力可按下式计算。 (9.1) 式中：M——按简支梁并取净跨计算的跨中弯矩设计值。 ftm——沿齿缝截面的弯曲抗拉强度设计值。 W——截面模量。 过梁的截面计算高度取过梁底面以上的墙体高度，但不大于ln/3。砖砌平拱中由于存在支座水平推力，过梁垂直裂缝的发展得以延缓，受弯承载力得以提高。因此，公式（9.1）的ftm取沿齿缝截面的弯曲抗拉强度设计值。 (2) 斜截面受剪承载力可按下式计算。

过梁的设计计算 (9.2) 式中：V——剪力设计值。 fv ——砌体的抗剪强度设计值。 b——截面宽度。 z——内力臂，当截面为矩形时取z等于2h／3。 I——截面惯性矩。 S——截面面积矩。 h——截面高度。 一般情况下，砖砌平拱的承载力主要由受弯承载力控制。 (2) 斜截面受剪承载力可按下式计算。

过梁的设计计算 2. 钢筋砖过梁的承载力计算 (1) 正截面受弯承载力可按下式计算。 M≤0.85h0 fy As (9.3) ho——过梁截面的有效高度，ho＝h-as。 as——受拉钢筋重心至截面下边缘的距离。 h ——过梁的截面计算高度，取过梁底面以上的墙体高度，但 不大于 ln/3；当考虑梁、板传来的荷载时，则按梁、板下的高度采用。 (2) 钢筋砖过梁的受剪承载力计算与砖砌平拱过梁相同。

过梁的设计计算 3. 钢筋混凝土过梁的承载力计算 钢筋混凝土过梁的承载力应按钢筋混凝土受弯构件计算。过梁的弯矩按简支梁计算，计算跨度取(ln+a)和1.05ln二者中的较小值，其中a为过梁在支座上的支承长度。在验算过梁下砌体局部受压承载力时，可不考虑上部荷载的影响，即取ψ=0。由于过梁与其上砌体共同工作，构成刚度很大的组合深梁，其变形非常小，故其有效支承长度可取过梁的实际支承长度，并取应力图形完整系数η=1。 砌有一定高度墙体的钢筋混凝土过梁按受弯构件计算严格地说是不合理的。试验表明过梁也是偏拉构件。过梁与墙梁并无明确分界定义，主要差别在于过梁支承于平行的墙体上，且支承长度较长；一般跨度较小，承受的梁、板荷载较小。当过梁跨度较大或承受较大梁、板荷载时，应按墙梁设计。

墙梁的设计计算 一、 概述 由支承墙体的钢筋混凝土梁及其上计算高度范围内墙体所组成的能共同工作的组合构件称为墙梁。其中的钢筋混凝土梁称为托梁。 在多层砌体结构房屋中，为了满足使用要求，往往要求底层有较大的空间，如底层为商店、饭店等，而上层为住宅、办公室、宿舍等小房间的多层房屋，可用托梁承托以上各层的墙体，组成墙梁结构，上部各层的楼面及屋面荷载将通过砖墙及支撑在砖墙上的钢筋混凝土楼面梁或框架梁(托梁)传递给底层的承重墙或柱。此外，单层工业厂房中外纵墙与基础梁、承台梁与其上墙体等也构成墙梁。与多层钢筋混凝土框架结构相比，墙梁节省钢材和水泥，造价低，因此应用广泛。 墙梁按支承情况分为简支墙梁、连续墙梁和框支墙梁(如图9.6所示)；按墙梁承受荷载情况可分为承重墙梁和自承重墙梁。承重墙梁除了承受托梁和托梁以上的墙体自重外，还承受由屋盖或楼盖传来的荷载。自承重墙梁仅承受托梁和托梁以上的墙体自重。 底层大空间房屋结构其墙梁不仅承受墙梁(托梁与墙体)的自重，

墙梁的设计计算 还承受托梁及以上各层楼盖和屋盖荷载，因而属于承重墙梁(如图9.6所示)。 图9.6 墙梁的形式 图9.6 墙梁的形式 单层工业厂房中承托围护墙体的基础梁、承台梁等与其上墙体构成的墙梁一般仅 承受自重作用，为自承重墙梁(如图9.7所示)。 图9.7 自承重墙梁

墙梁的设计计算 墙梁在工程中被广泛应用，但是长期以来墙梁却没有统一、合理的设计方法。过去应用较多的方法有以下两种。 1. 全荷载法 即将支撑墙体的托梁视为一个普通的钢筋混凝土梁，托梁上的全部墙体自重和楼面、屋面荷载均由托梁承受，完全没有考虑托梁与其上墙体的组合作用，致使托梁的截面尺寸大，耗用钢材多。在长期应用过程中人们逐渐认识到这种方法的不合理性。 2. 弹性地基梁法 20世纪30年代，前苏联日莫契金教授提出的弹性地基梁法在墙梁计算中得到广泛应用。这种方法的基本概念是将托梁上的墙体视为托梁的半无限弹性地基，托梁是在支座反力作用下的弹性地基梁。按弹性理论平面应力问题，解得墙体与托梁界面上的竖向压应力，并将其简化为三角形分布，作为作用在托梁上的荷载，然后求得托梁的弯矩和剪力，按钢筋混凝土受弯构件计算托梁截面，使托梁的截面和配筋明显减小。但是这种方法由于没有很好地反映墙体与托梁的组合作用，因此计算结果与试验结果相差较大。

墙梁的设计计算 1975年以来，我国《砌体结构设计规范》墙梁专题组对墙梁进行了系统的试验 研究，先后完成了258个简支墙梁(无洞159个，有洞99个)构件试验，两栋墙梁房屋实 测和近千个构件的弹性有限元分析和15个构件的非线性有限元分析。提出考虑墙梁组 合作用的极限状态设计方法。在《砌体结构设计规范》(GBJ 3—88)中，首次列入我 国自行研究的考虑墙体与托梁组合作用的单跨简支墙梁设计方法。但仍存在一些问题， 主要是： (1) 主要针对简支墙梁设计，未包括连续墙梁设计。 (2) 简单涉及单跨框支墙梁设计，未包括多跨框支墙梁设计。 (3) 主要针对墙梁的非抗震设计，未包括设置墙梁的房屋的抗震设计。 (4) 简支墙梁设计方法也较繁琐，有待简化。 (5) 虽进行可靠度校准，但作为墙梁的关键构件——托梁的纵筋用量仍偏少。剪力估 计偏低，箍筋配置偏少。 经过近年的研究，我国新颁布的《砌体结构设计规范》(GB 50003—2001)又提出了 包括简支墙梁、连续墙梁和(多跨)框支墙梁的设计方法。其修订内容包括：简化了简支 墙梁的托梁计算，适当提高了托梁作为混凝土偏心受拉构件的承载力的可靠度；简化了 托梁斜截面受剪承载力计算，增大了托梁剪力取值，从而较大幅度提高了托梁受剪可靠度；

墙梁的设计计算 二、 简支墙梁的受力性能及破坏形态 改进了墙梁的墙体承载力计算，考虑顶梁的作用提高了墙体抗剪承载力；提出了墙梁抗震设计方法，补充了墙梁抗震设计。 对满足本章所规定的构造要求的墙梁，可按本章讲述的规范方法进行设计。对不满足本章所规定的构造要求的墙梁，仍可按全荷载法或弹性地基梁法计。 二、 简支墙梁的受力性能及破坏形态 1. 无洞口墙梁 如图9.8所示为顶面作用均布荷载的无洞口简支墙梁，当处于弹性工作阶段时，按弹性理论求得墙梁内竖向应力σy、水平应力σx和剪应力τxy的分布。由σy的分布图可以看出，竖向压应力σy自上向下由均匀分布变为向支座集中的非均匀分布；由σx的分布图看出墙体大部分受压，托梁全截面或大部分截面受拉，由墙体压应力合力与托梁承受的拉力组成力偶来抵抗竖向荷载产生的弯矩。托梁处于偏心受拉状态；由τxy的分布图看出在墙体和托梁中均有剪应力存在，在墙体与托梁的交界面剪应力分布发生较大变化，且在支座有明显的剪应力集中。

墙梁的设计计算 (a) (b) (c) (d) 图9.8 简支墙梁在弹性阶段应力分布

墙梁的设计计算 由于墙体参与工作，与托梁组成组合深梁，其内力臂远大于普通钢筋混凝土浅梁，使墙梁具有很大的抗弯刚度和很高的承载力。大量的试验结果表明，墙体与托梁有着良好的组合工作性能，墙梁的承载力往往数倍、甚至十数倍于相同配筋的钢筋混凝土浅梁(托梁)的承载力。因此，考虑墙体与托梁的组合作用进行墙体设计，有着良好的经济效益。 如图9.9所示为根据有限元分析结果绘制的墙梁在竖向荷载作用下弹性阶段的主应力迹线图。可以看出，对无洞口墙梁，两侧主压应力迹线直接指向支座，中部主压应力迹线则呈拱形指向支座，托梁顶面在两支座附近受到较大的竖向压力和剪应力作用。 图9.9 墙梁的主应力迹线图

墙梁的设计计算 墙体与托梁的界面处作用有竖向拉应力。墙体在支座的斜上方多处于拉、压复合受力状态。托梁内主拉应力迹线基本平行于托梁的轴线。因此，无洞口墙梁可模拟为组合拱受力机构，如图9.10(a)所示。托梁作为拉杆，主要承受拉力。同时，由于托梁顶面竖向压应力和剪应力的作用，托梁中还存在部分弯矩。一般情况下，托梁处于小偏心受拉状态。 (a) 无洞口 (b) 中开洞 (c) 偏开洞 图9.10 简支墙梁受力机构

墙梁的设计计算 当托梁中的拉应力达到混凝土的抗拉强度，拉应变超过混凝土的极限拉应变时，托梁跨中将首先出现多条竖向裂缝，且很快上升至托梁顶及墙中如图9.11所示。托梁刚度削弱引起墙体主压应力进一步向支座附近集中。当墙体的主拉应力超过砌体的抗拉强度时，将在支座上方墙体中出现斜裂缝，很快向斜上方及斜下方延伸。随后穿过界面，形成托梁端部较陡的上宽下窄的斜裂缝。临近破坏时，将在界面出现水平裂缝，但不伸过支座，支座区段始终保持墙体与托梁紧密相连。从墙体出现斜裂缝开始，墙梁逐渐形成以托梁为拉杆，以墙体为拱腹的组合拱受力模型。 1.竖向裂缝 2.斜裂缝 3.水平裂缝 图9.11 无洞口墙梁裂缝形成过程

墙梁的设计计算 2. 有洞口墙梁 中开洞墙梁，当洞口宽度不大于l/3(l为墙梁跨度)、高度不过高时，其应力分布和主应力迹线与无洞口墙梁基本一致,图9.9(a) 。试验与有限元分析表明，偏开洞墙梁的受力情况与无洞口墙梁有很大区别。从图9.9(b)可以看出，在跨中垂直截面，水平应力的分布与无洞口墙梁相似；但在洞口内侧的垂直截面上，σx分布图被洞口分割成两部分，在洞口上部，过梁受拉，顶部墙体受压；在洞口下部，托梁上部受压，下部受拉，托梁处于大偏心受拉状态。竖向应力σy在未开洞的墙体一侧托梁与墙梁交界面上分布与无洞口墙梁相似；在开洞口一例，支座上方和洞口内侧，作用着比较集中的竖向压应力；在洞口外侧，作用着竖向拉应力。在洞口上边缘外侧墙体的水平截面上，竖向压力σy近似呈三角形分布，外侧受拉，内侧受压，压应力较集中。托梁与墙体交界面上剪应力分布图形也因洞口存在发生较大变化，在洞口内侧，有明显的剪应力集中。 因而偏洞口墙梁可模拟为梁、拱组合受力机构如图9.10(c)所示。托梁不仅作为大拱的拉杆，还作为小拱的弹性支座，承受小拱传来的压力。此压力使托梁在洞口边缘处截面产生较大的弯矩，使托梁一般处于大偏心受力状态。随着洞口向跨中移动，原先的窄墙肢逐渐加宽，大拱作用不断加强，小拱作用逐渐减弱。直至当洞口处于跨中时，小拱作用完全消失，托梁的工作又接近于无洞口的状况如图9.9(b)所示。在此过程中，托梁逐渐由大偏心受拉过渡到小偏心受拉。

墙梁的设计计算 试验表明，中开洞墙梁的裂缝出现规律和破坏形态与无洞口墙梁基本一致(图9.12(a))。当墙体靠近支座开门洞时，将先在门洞外侧墙肢沿界面出现水平裂缝(图9.12(b))，不久在门洞内侧出现阶梯形斜裂缝，随后在门洞顶外侧墙肢出现水平裂缝。加荷至0.6～0.8倍破坏荷载时，门洞内侧截面处托梁出现竖向裂缝，最后在界面出现水平裂缝。 1.水平裂缝 2.斜裂缝 3.水平裂缝 4.竖向裂缝 5.水平裂缝 (a)中开洞 (b)偏开洞 图9.12 有洞口墙梁裂缝图

墙梁的设计计算 3. 简支墙梁的破坏形态 试验表明，随着材料性能、墙梁的高跨比、托梁的配筋率等条件的不同，墙梁的破坏形态归纳起来，有以下几种。 1) 墙梁的受弯破坏 托梁配筋较少，而墙梁的高跨比较小时(hw/lo≤0.3)，发生正截面受弯破坏。对无洞口墙梁，在均布荷载作用下，破坏发生在具有最大弯矩的跨中截面。托梁受拉开裂后，起初裂缝开展和延伸都较小，随着荷载增大，钢筋应力不断增大，裂缝开展也因之不断增大，同时也不断向上延伸并贯通托梁而伸人墙体，直至托梁的下部和上部钢筋先后屈服，垂直裂缝迅速进一步伸入墙体，墙梁丧失承载力。墙梁发生受弯破坏时，一般观察不到墙梁顶面受压区砌体压坏的迹象。破坏形式如图9.13(a)所示。 偏洞口墙梁的受弯破坏发生在洞口边缘截面。托梁下部受拉钢筋屈服后，托梁刚度迅速降低，引起托梁与墙体之间的内力重分布，墙体随之破坏，如图9.13(b)所示。

墙梁的设计计算 (a)弯曲破坏 (b)有洞口墙梁受弯破坏 图9.13 墙梁的弯曲破坏 2) 墙梁的受剪破坏 图9.13 墙梁的弯曲破坏 2) 墙梁的受剪破坏 托梁的剪切破坏。当托梁的箍筋不足时，可能发生托梁斜截面剪切破坏。特 别是在靠近支座附近设置洞口时，托梁在洞口范围内承受较大的剪力，且处于拉、 弯、剪复合受力状态，受力较为不利。在托梁支座附近，由于梁端从墙体传来的 竖向压应力和粱顶端部水平剪力的作用，斜裂缝自托梁顶面向支座方向伸展，托 梁一般处于斜压状态，因此有较高的抗剪承载力。

墙梁的设计计算 (2) 墙体的剪切破坏。当托梁配筋较多，砌体强度较低时，一般hw／lo适中，则由于支座上方墙体出现斜裂缝并延伸至托梁而发生墙体的剪切破坏。墙体剪切破坏有以下几种形式。 当墙体高跨比较小(hw／lo＜0.5时，或者集中荷载作用剪跨比(ap／lo)较大时(ap为集中荷载到最近支座的距离)，发生斜拉破坏(图9.14(a))。随着荷载增大，墙体中部的主拉应力大于砌体沿齿缝截面的抗拉强度而产生斜裂缝，荷载继续增加，斜裂缝延伸并扩展，最后砌体因开裂过宽而破坏。斜拉破坏的承载能力较低。 墙体高跨比较大(hw／lo＞0.5)时，或者集中荷载作用剪跨比(ap／lo)较小时，发生斜压破坏(如图9.14(b)所示)，随着荷载的增大，墙体在主压应力作用下沿支座斜上方产生较陡的斜裂缝，荷载继续增大，多数穿过灰缝和砖块，最后砌体沿斜裂缝剥落或压碎而破坏。 对有洞口的墙梁，其墙体剪切破坏一般发生在窄墙肢一侧(图9.14(c))。斜裂缝首先在支座斜上方产生，并不断向支座和洞顶延伸，贯通墙肢高度后，墙梁破坏。

墙梁的设计计算 (a)斜拉破坏 (b)斜压破坏 (c)有洞口时的受剪破坏 图9.14 墙梁的剪切破坏 图9.14 墙梁的剪切破坏 除砌体强度很高而混凝土强度很低的情况外，托梁的剪切破坏一般均后于墙体。 破坏斜截面较陡且靠近支座，斜裂缝上宽下窄。 (3) 墙梁的局部受压破坏。一般墙体高跨比较大(hw／lo＞0.75)而砌体强度不高时， 墙梁还可能发生梁端砌体局部受压破坏(如图9.15所示)。在托梁顶面两端，支座上 方砌体在较大的垂直压力作用下，竖向压应力高度集中，当超过砌体局部抗压强度 时，梁端砌体发生局部受压破坏。墙梁两端有与其垂直相连的翼墙时，可显著降低 托梁顶面的峰值压应力，提高墙体的局部受压承载力。

墙梁的设计计算 (a)无洞口墙梁 (b)有洞口墙梁 图9.15 墙梁的局压破坏 图9.15 墙梁的局压破坏 除上述主要破坏形态外，墙梁还可能发生托梁端部混凝土局部受压破坏、 有洞口墙梁洞口上部砌体剪切破坏等。因此，还必须采取一定的构造措施， 防止这些破坏形态的发生。

墙梁的设计计算 三、 连续墙梁的受力性能及破坏形态 1. 受力性能 由混凝土连续托梁及支承在连续托梁上的计算高度范围内的墙体所组成的组合构件，称为连续墙梁。连续墙梁是多层砌体房屋中常见的墙梁形式，在单层厂房建筑中也应用较多。它的受力特点与单跨墙梁有共同之处。现以两跨连续墙梁为例简单介绍连续墙梁的受力特点。 两跨连续墙梁的受力体系如图9.16所示。墙梁顶面处应按构造要求设置圈梁并宜在墙梁上拉通，称为顶梁。在弹性阶段，连续墙梁如同由托梁、墙体和顶梁组合而成的连续深梁，其应力分布及弯矩、剪力和支座反力均反映连续深梁的受力特点。有限元分析表明，与一般连续梁相比，由于墙梁的组合作用，托梁的弯矩和剪力均有一定程度的降低；同时，托梁中却出现了轴力：在跨中区段出现了较大的轴拉力，在支座附近则受轴压力作用。

墙梁的设计计算 图9.16 两跨连续墙梁 随着裂缝的出现和开展，连续托梁跨中段出现多条竖向裂缝，且很快上升到墙中；但对连续墙梁受力影响并不显著，随后，在中间支座上方顶梁出现通长竖向裂缝，且向下延伸至墙中。当边支座或中间支座上方墙体中出现斜裂缝并延伸至托梁时，将对连续墙梁受力性能产生重大影响，连续墙梁的受力逐渐转为连续组合拱机制；临近破坏时，托梁与墙体界面将出现水平裂缝，托梁的大部分区段处于偏心受拉状态，仅在中间支座附近的很小区段，由于拱的推力而使托梁处于偏心受压和受剪的复合受力状态。顶梁的存在使连续墙梁的受剪承载力有较大提高。无翼墙或构造柱时，中间支座上方的砌体中竖向压应力过于集中，会使此处的墙体发生严重的局部受压破坏。中间支座处也比边支座处更容易发生剪切破坏。

墙梁的设计计算 2. 破坏形态 连续墙梁的破坏形态和简支墙梁相似也有正截面受弯破坏、斜截面受剪破坏、砌体局部受压破坏等。 1) 弯曲破坏 连续墙梁的弯曲破坏主要发生在跨中截面，托梁处于小偏心受拉状态而使下部和上部钢筋先后屈服。随后发生的支座截面弯曲破坏将使顶梁钢筋受拉屈服。由于跨中和支座截面先后出现塑性铰而使连续墙梁形成弯曲破坏机构。 2) 剪切破坏 连续墙梁墙体剪切破坏的特征和简支墙梁相似。墙体剪切多发生斜压破坏或集中荷载作用下的劈裂破坏。由于连续托梁分担的剪力比简支托梁更大些，故中间支座处托梁剪切破坏比简支墙梁更容易发生。 3) 局压破坏 中间支座处托梁上方砌体比边支座处托梁上方砌体更易发生局部受压破坏。破坏时，中支座托梁上方砌体产生向斜上方辐射状斜裂缝，最终导致局部砌体压碎。

墙梁的设计计算 四、框支墙梁的受力性能及破坏形态 1. 受力性能 由混凝土框架及砌筑在框架上的计算高度范围内的墙体所组成的组合构件，称为框支墙梁。在多层砌体结构房屋，如商店、住宅中，经常采用框支墙梁作为承重构件，以适应较大的跨度和较重的荷载。按抗震设计的墙梁房屋，更应采用框支墙梁。 和简支墙梁类似，框支墙梁也经历了弹性阶段、带裂缝工作阶段和破坏阶段。在弹性阶段，框支墙梁的墙体应力分布和简支墙梁及连续墙梁相似；框架在界面竖向分布力和水平分布剪力作用下将在托梁跨中段产生弯矩、剪力和轴拉力，在中支座托梁产生弯矩和轴压力，在框架柱中产生弯矩和轴压力。 当加荷到破坏荷载的40%时，首先在托梁跨中截面出现竖向裂缝，并迅速上升至墙体中。当加荷到破坏荷载的70%～80%时，在墙体或托梁端部出现斜裂缝，并向托梁或墙体延伸。临近破坏时可能在界面出现水平裂缝，在框架柱中出现竖向或水平裂缝。框支墙梁自斜裂缝出现后逐渐形成框架组合拱受力体系。

墙梁的设计计算 2. 破坏形态 框支墙梁的破坏形态有下列几种。 1) 弯曲破坏 当托梁或柱的配筋较少而砌体强度较高时，一般hw／l0稍小；跨中竖向裂缝上升导致托梁纵向钢筋屈服，形成第一个塑性铰(拉弯铰)。随后出现第二个或更多的塑性铰，最终使框支墙梁形成弯曲破坏机构而破坏。由于第二个塑性铰出现的部位不同而有以下两种类型。 (1) 框架柱上截面外边纵向钢筋屈服发生大偏心受压破坏而形成压弯塑性铰，框支墙梁形成第一类弯曲破坏机构(如图9.17(a)所示)。 (2) 托梁端截面由于负弯矩使上部纵向钢筋屈服形成第二个塑性铰，墙体出现斜裂缝，框支墙梁形成第二类弯曲破坏机构(如图9.17(b)所示)。 2) 剪切破坏 当托梁或柱的配筋较多而砌体强度较低时，一般久hw／l0适中，由于托梁端或墙体出现斜裂缝而发生剪切破坏。此时，托梁跨中和支座截面及柱上截面钢筋均未屈服。当墙梁顶面荷载为均布荷载时，有以下两类破坏形态：斜拉破坏(如图9.17(c)所示)；斜压破坏(如图9.17(d)所示)。

墙梁的设计计算 其破坏特征及发生的场合与简支墙梁和连续墙梁相似。 3) 弯剪破坏 当托梁配筋率和砌体强弱均较适当时，托梁受拉弯承载力和墙体受剪承载力接近；托梁跨中竖向裂缝开展并向墙中延伸很长导致纵向钢筋屈服；与此同时墙体斜裂缝开展导致斜压破坏；最后，托梁梁端上部钢筋，或者框架柱上部截面外边钢筋也可能屈服。框支墙梁发生弯剪破坏；这是弯曲破坏和剪切破坏间的界限破坏(如图9.17(e))。 4) 局压破坏 发生于框架柱上方砌体的局部受压破坏，其破坏特征和出现的场合与简支墙梁和连续墙梁相似(如图9.17(f)所示)。 (a)第一类弯曲破坏机构 (b)第二类弯曲破坏机构 (c)斜拉破坏

墙梁的设计计算 五、 墙梁设计一般规定 (d)斜压破坏 (e)弯剪破坏 (f)局压破坏 图9.17 框支墙梁的破坏形态 图9.17 框支墙梁的破坏形态 五、 墙梁设计一般规定 采用烧结普通砖和烧结多孔砖砌体和配筋砌体的墙梁设计应符合表9-1的规定。墙梁计算高度范围内每跨允许设置一个洞口；洞口边至支座中心的距离ai(如图9.18 所示)，距边支座不应小于0.15loi，距中支座不应小于0.07loi。对多层房屋的墙 梁，各层洞口宜设置在相同位置，并宜上、下对齐。

墙梁的设计计算 表9-1 烧结普通砖、烧结多孔砖砌体、配筋砌体墙梁设计规定 注 ① 采用混凝土小型砌块砌体的墙梁可参照使用。 表9-1 烧结普通砖、烧结多孔砖砌体、配筋砌体墙梁设计规定 注 ① 采用混凝土小型砌块砌体的墙梁可参照使用。 ② 墙体总高度指托梁顶面到檐口的高度，带阁楼的坡屋面应算到山尖墙1/2高度处。 ③ 对自承重墙梁，洞口至边支座中心的距离不宜小于0.1loi，门窗洞上口至墙顶的距离不应小于0.5m。 ④ hw——墙体计算高度。 hb——托梁截面高度。 loi——墙梁计算跨度。 bh——洞口宽度。 hh——洞口高度，对窗洞取洞顶至托梁顶面距离。

墙梁的设计计算 六、 墙梁的承载力计算 1. 墙梁的计算简图 墙梁的计算简图应按图9.18采用。各计算参数应按下列规定取用。 六、 墙梁的承载力计算 1. 墙梁的计算简图 墙梁的计算简图应按图9.18采用。各计算参数应按下列规定取用。 图9.18 墙梁的计算简图

墙梁的设计计算 (1) 墙梁计算跨度lo(loi)，对简支墙梁和连续墙梁取1.1ln(1.1lni)或lc (lci)两者的较小值；ln（lni)为净跨，lc (lci)为支座中心线距离。对框支墙梁，取框架柱中心线间的距离lc (lci)。 (2) 墙体计算高度hw，取托梁顶面上一层墙体高度，当hw＞lo时，取hw=lo(对连续墙梁和多跨框支墙梁，lo取各跨的平均值)。 (3) 墙梁跨中截面计算高度H0，取H0=hw+0.5hb。 (4) 翼墙计算宽度bf，取窗间墙宽度或横墙间距的2/3，且每边不大于 3.5h(h为墙体厚度)和l0/6。 (5) 框架柱计算高度Hc，取Hc=Hcn+0.5hb；Hcn为框架柱的净高，取基础顶面至托梁底面的距离。 2. 墙梁的计算荷载 墙梁的组合作用须在结构材料达到强度后才能充分发挥，故墙梁上的计算荷载应按使用阶段和施工阶段分别计算。墙梁的计算荷载，应按下列规定采用。 1) 使用阶段墙梁上的荷载

墙梁的设计计算 (1) 承重墙梁。托梁顶面的荷载设计值Q1、F1，取托梁自重及本层楼盖的恒荷载和活荷载；墙梁顶面的荷载设计值Q2，取托梁以上各层墙体自重，以及墙梁顶面以上各层楼(屋)盖的恒荷载和活荷载；集中荷载可沿作用的跨度近似化为均布荷载。 (2) 自承重墙梁。墙梁顶面的荷载设计值Q2，取托梁自重及托梁以上墙体自重。 2) 施工阶段托梁上的荷载 托梁自重及本层楼盖的恒荷载；本层楼盖的施工荷载；墙体自重，可取高度为l0max/3的墙体自重，开洞时尚应按洞顶以下实际分布的墙体自重复核；l0max为各计算跨度的最大值。 3. 托梁的正截面承载力计算 (1) 托梁的跨中截面应按钢筋混凝土偏心受拉构件计算。相应的弯矩Mbi和轴心拉力Nbti的计算式为： (9.5) (9.6)

墙梁的设计计算 (2) 托梁支座截面应按钢筋混凝土受弯构件计算，其弯矩Mbj可按下列公式计算。 (9.13) (9.14) 式中：M1j——荷载设计值Q1、F1作用下按连续梁或框架分析的托梁支座弯矩。 M2j——荷载设计值Q2作用下按连续梁或框架分析的托梁支座弯矩。 αM——考虑组合作用的托梁支座弯矩系数，无洞口墙梁取0.4，有洞口墙梁可按公式(9.14)计算，当支座两边的墙体均有洞口时，ai取较小值。 对在墙梁顶面荷载Q2作用下的多跨框支墙梁的框支柱，当边柱的轴力不利时，应乘以修正系数1.2。

墙梁的设计计算 4. 托梁的斜截面受剪承载力计算 墙梁的托梁斜截面受剪承载力应按钢筋混凝土受弯构件计算，其剪力Vbj可按下式Vbj计算。 (9.15) 式中： V1j——荷载设计值Q1、F1作用下按连续梁或框架分析的托梁支座边剪力或简支梁支座边剪力。 V2j——荷载设计值Q2作用下按连续梁或框架分析的托梁支座边剪力或简支梁支座边剪力。 βV——考虑组合作用的托梁剪力系数，无洞口墙梁边支座取0.6，中支座取0.7；有洞口墙梁边支座取0.7，中支座取0.8。对自承重墙梁，无洞口时取0.45，有洞口时取0.5。

墙梁的设计计算 6. 托梁支座上部砌体局部受压承载力验算 托梁支座上部砌体局部受压承载力应按下式计算。 ≤ (9.17) (9.18) ≤ (9.17) (9.18) 式中：ξ——局压系数，当ξ＞0.81时，取ξ=0.81。 当bf /h≥5或墙梁支座处设置上、下贯通的落地构造柱时可不验算托梁支座上部砌体局部受压承载力。 式9.17是根据弹性有限元分析和16个发生局压破坏的无梁墙构件的试验结果得出的。除上述验算以外，托梁尚应按混凝土受弯构件进行施工阶段的受弯、受剪承载力验算。

墙梁的设计计算 七、墙梁的构造要求 1. 按非抗震设计时的构造要求 墙梁应符合现行混凝土结构设计规范和下列构造要求。 1)材料 (1) 梁的混凝土强度等级不应低于C30。 (2) 纵向钢筋宜采用HRB335、HRB400或RRB400级钢筋。 (3) 承重墙梁的块体强度等级不应低于MU10，计算高度范围内墙体的砂浆强度等级不应低于M10。 2) 墙体 (1) 框支墙梁的上部砌体房屋，以及设有承重的简支墙梁或连续墙梁的房屋，应满足刚性方案房屋的要求。 (2) 墙梁的计算高度范围内的墙体厚度，对砖砌体不应小于240mm，对混凝土小型砌块砌体不应小于190mm。 (3) 墙梁洞口上方应设置混凝土过梁，其支承长度不应小于240mm；洞口范围内不应施加集中荷载。

墙梁的设计计算 (4) 承重墙梁的支座处应设置落地翼墙，翼墙厚度，对砖砌体不应小于240mm，对混凝土砌块砌体不应小于190mm，翼墙宽度不应小于墙梁墙体厚度的3倍，并与墙梁墙体同时砌筑。当不能设置翼墙时，应设置落地且上、下贯通的构造柱。 (5) 当墙梁墙体在靠近支座1/3跨度范围内开洞时，支座处应设置落地且上、下贯通的构造柱，并应与每层圈梁连接。 (6) 墙梁计算高度范围内的墙体，每天可砌高度不应超过1.5m，否则，应加设临时支撑。 3) 托梁 (1) 有墙梁的房屋的托梁两边各一个开间及相邻开间处应采用现浇混凝土楼盖，楼板厚度不宜小于120mm，当楼板厚度大于150mm时，宜采用双层双向钢筋网，楼板上应少开洞，洞口尺寸大于800mm时应设洞边梁。 (2) 托梁每跨底部的纵向受力钢筋应通长设置，不得在跨中段弯起或截断。钢筋接长应采用机械连接或焊接。

墙梁的设计计算 (3) 墙梁的托梁跨中截面纵向受力钢筋总配筋率不应小于0.6%。图5.17 偏开洞时托梁箍筋加密区 (3) 墙梁的托梁跨中截面纵向受力钢筋总配筋率不应小于0.6%。图5.17 偏开洞时托梁箍筋加密区 (4) 托梁距边支座边l0 /4范围内，上部纵向钢筋面积不应小于跨中下部纵向钢筋面积的1/3。连续墙梁或多跨框支墙梁的托梁中支座上部附加纵向钢筋从支座边算起每边延伸不少于l0 /4。 (5) 承重墙梁的托梁在砌体墙、柱上的支承长度不应小于350mm。纵向受力钢筋伸入支座应符合受拉钢筋的锚固要求。 (6) 当托梁高度hb≥500mm时，应沿梁高设置通长水平腰筋，直径不应小于12mm，间距不应大于200mm。 (7) 墙梁偏开洞口的宽度及两侧各一个梁高hb范围内直至靠近洞口的支座边的托梁箍筋直径不宜小于8mm，间距不应大于100mm(如图9.19所示)。

墙梁的设计计算 图9.19 偏开洞时托梁箍筋加密区 2. 按抗震设计时的构造要求 底部框架-抗震墙房屋的结构布置，应符合下列要求。 图9.19 偏开洞时托梁箍筋加密区 2. 按抗震设计时的构造要求 底部框架-抗震墙房屋的结构布置，应符合下列要求。 (1) 上部的砌体抗震墙与底部的框架梁或抗震墙应对齐或基本对齐。 (2) 房屋的底部，应沿纵横两方向设置一定数量的抗震墙，并应均匀对称布置或基本均匀对称布置。6、7度且总层数不超过五层的底层框架－抗震墙房屋，应允许采用嵌砌于框架之间的砌体抗震墙，但应计入砌体墙对框架的附加轴力和附加剪力；其余情况应采用钢筋混凝土抗震墙。

墙梁的设计计算 (3) 底层框架-抗震墙房屋的纵横两个方向，第二层与底层侧向刚度的比值，6、7度时不应大于2.5，8度时不应大于2.0，且均不应小于1.0。 (4) 底部两层框架-抗震墙房屋的纵横两个方向，底层与底部第二层侧向刚度应接近，第三层与底部第二层侧向刚度的比值，6、7度时不应大于2.0，8度时不应大于1.5，且均不应小于1.0。 (5) 底部框架-抗震墙房屋的抗震墙应设置条形基础、筏式基础或桩基。 高层建筑混凝土结构规程条对部分框支剪力墙中落地剪力墙作了具体规定。因为剪力墙和柱侧向刚度差别很大，在刚度突变处结构受力复杂，地震震害表明破坏严重，乃至倒塌。在框支剪力墙中，砖墙侧向刚度较混凝土墙小很多，故有可能控制刚度比以保证安全。 框支墙梁上层承重墙应沿纵、横两个方向按底部框架和抗震墙的轴线布置，宜上下对齐，分布均匀，使各层刚度中心接近质量中心。应在墙体中的框架柱上方和纵横墙交接处设置符合抗震规范要求的混凝土构造柱。

墙梁的设计计算 框支墙梁的框架柱、抗震墙和托梁的混凝土强度等级不应低于C30，托梁上一层墙体的砂浆强度等级不应低于M10，其余墙体的砂浆强度等级不应低于M5。 在抗震设防地区，一般多层房屋不得采用由砖墙、砖柱支承的简支墙梁和连续墙梁结构。如用墙梁结构，则应优先选用框支墙梁结构。 由于上层墙体的刚度略小于基础，在侧向水平力作用下，可近似取框架柱反弯点距柱底为0.55倍柱的净高。 由于墙体在重力荷载和地震作用下的应力分布复杂，根据现有试验结果，框支墙梁计算高度范围内墙体截面抗震承载力验算时，应在普通墙体截面抗震承载力计算的基础上乘以降低系数0.9。

挑 梁 在砌体结构房屋中，为了支承挑廊、阳台、雨篷等，常设有埋入砌体墙内的钢筋混凝土悬臂构件，即挑梁。当埋入墙内的长度较大且梁相对于砌体的刚度较小时，梁发生明显的挠曲变形，将这种挑梁称为弹性挑梁，如阳台挑梁，外廊挑梁等；当埋入墙内的长度较短，埋入墙内的梁相对于砌体刚度较大，挠曲变形很小，主要发生刚体转动变形，将这种挑梁称为刚性挑梁。嵌入砖墙内的悬臂雨篷梁属于刚性挑梁。 一、 挑梁的受力特点与破坏形态 埋置于墙体中的挑梁是与砌体共同工作的。在墙体上的均布荷载P和挑梁端部集中力F作用下经历了弹性、带裂缝工作和破坏等三个受力阶段。有限元分析及弹性地基梁理论分析都表明，在F作用下挑梨与墙体的上、下界面竖向正应力σy的分布如图9.20(a)所示。 此应力应与P作用下产生的竖向正应力σ0叠加。由于挑梁以上墙体的前部和挑梁以下墙体的后部竖向受拉，当加荷至0.2～0.3Fu时，(Fu为挑梁破坏荷载)，将在挑梁以上墙体出现水平裂缝，随后在挑梁以下墙体出现水平裂缝(如图9.20(b)所示)。挑梁带有水平裂缝工作到0.8Fu时，在挑梁尾端的墙体中将出现阶梯形斜裂缝，其与竖向轴线的夹角α较大。水平裂缝不断向外延伸，挑梁下砌体受压面积逐渐减少，压应力不断增大，将可能出现局部受压裂缝。而混凝土挑梁在F作用下将在墙边稍靠里的部位出现竖向裂缝，在墙边靠外的部位出现斜裂缝。

挑 梁 挑梁可能发生下列三种破坏形态。 (1) 挑梁倾覆破坏(如图9.20(c)所示)。当挑梁埋人端的砌体强度较高且埋入段长l1较短，则可能在挑梁尾端处的砌体中产生阶梯形斜裂缝。如挑梁砌入端斜裂缝范围内的砌体及其他上部荷载不足以抵抗挑梁的倾覆力矩，此斜裂缝将继续发展，直至挑梁产生倾覆破坏。发生倾覆破坏时，挑梁绕其下表面与砌体外缘交点处稍向内移的一点O转动。 (2) 挑梁下砌体局部受压破坏(图9.20(d))。当挑梁埋入端的砌体强度较低且埋人段长度l1较长，在斜裂缝发展的同时，下界面的水平裂缝也在延伸，使挑梁下砌体受压区的长度减小、砌体压应力增大。若压应力超过砌体的局部抗压强度，则挑梁下的砌体将发生局部受压破坏。

挑 梁 (a)弹性阶段 (b)带裂缝工作阶段 (c)倾覆破坏 (d)局压破坏 图9.20 挑梁的破坏形态

挑 梁 (3) 挑梁弯曲破坏或剪切破坏。挑梁由于正截面受弯承载力或斜截面受剪承载力不足引起弯曲破坏或剪切破坏。 二、挑梁的承载力验算 挑 梁 (3) 挑梁弯曲破坏或剪切破坏。挑梁由于正截面受弯承载力或斜截面受剪承载力不足引起弯曲破坏或剪切破坏。 二、挑梁的承载力验算 对于挑梁，需要进行抗倾覆验算、挑梁下砌体的局部承压验算以及挑梁本身的承载力验算。 1) 抗倾覆验算 砌体墙中钢筋混凝土挑梁的抗倾覆应按下式验算。 ≤ (9-22) 式中：Mov——挑梁的荷载设计值对计算倾覆点产生的倾覆力矩。 Mr——挑梁的抗倾覆力矩设计值。 (1) 当l1≥2.2 hb时， 且不大于0.13 l1。 (2) 当l1 <2.2 hb时，

挑 梁 式中：l1——挑梁埋入砌体墙中的长度(mm)。 x0——计算倾覆点至墙外边缘的距离(mm)。 hb——挑梁的截面高度(mm)。 挑 梁 式中：l1——挑梁埋入砌体墙中的长度(mm)。 x0——计算倾覆点至墙外边缘的距离(mm)。 hb——挑梁的截面高度(mm)。 当挑梁下有构造柱时，计算倾覆点到墙外边缘的距离可取0.5x0。 挑梁的抗倾覆力矩设计值可按下式计算。 (9-23) 式中：Gr——挑梁的抗倾覆荷载，为挑梁尾端上部45°扩散角的阴影范围(其水平长度为l3)内本层的砌体与楼面恒荷载标淮值之和，如图9-21所示； l2——Gr的作用点至墙外边缘的距离。 在确定挑梁的抗倾覆荷载Gr时，应注意以下几点。 (1) 当墙体无洞口时，若 l3＞l1，则Gr中不应计入尾端部(l3-l1)范围内的本层砌体和楼面恒载(如图9-21(b)所示)。

挑 梁 (2) 当墙体有洞口时，若洞口内边至挑梁层端的距离≥370mm，则Gr的取法与上述相同(应扣除洞口墙体自重)，如图9-21(c)所示；否则只能考虑墙外边至洞口外边范围内本层的砌体与楼面恒载，如图9-21(d)所示。 2) 挑梁下砌体的局部受压承载力验算 挑梁下砌体的局部受压承载力，可按下式验算。 图9-21 挑梁的抗倾覆荷载Gr的取值范围

挑 梁 式中：Nl——挑梁下的支承压力，可取Nl =2R，R为挑梁的倾覆荷载设计值。 η——梁端底面压应力图形的完整系数，可取0.7。 挑 梁 式中：Nl——挑梁下的支承压力，可取Nl =2R，R为挑梁的倾覆荷载设计值。 η——梁端底面压应力图形的完整系数，可取0.7。 γ——砌体局部抗压强度提高系数，对如图9-22(a)所 示可取1.25；对图7.22(b)可取1.5。 Al——挑梁下砌体局部受压面积，可取Al =1.2bhb，b为挑梁的截面宽度，hb为挑梁的截面高度。 9.22 挑梁支撑在墙上

挑 梁 3) 挑梁本身的承载力验算 挑梁的最大弯矩设计值Mmax与最大剪力设计值Vmax，可按下列公式计算。 挑 梁 3) 挑梁本身的承载力验算 挑梁的最大弯矩设计值Mmax与最大剪力设计值Vmax，可按下列公式计算。 式中：Vo——挑梁的荷载设计值在挑梁墙外边缘处截面产生的剪力。 4) 挑梁的构造要求 挑梁的设计除应符合现行混凝土结构设计规范外，尚应满足下列要求。 (1) 纵向受力钢筋至少应有1/2的钢筋面积伸入梁尾端，且不少于2φ12。其余钢筋伸入支座的长度不应小于2l1/3。 (2) 挑梁埋入砌体长度 l1与挑出长度 l之比宜大于1.2；当挑梁上无砌体时，l1与l之比宜大于2。

挑 梁 三、 雨篷设计 对于雨篷、悬挑楼梯等这类垂直于墙段挑出的构件，在挑出部分的荷载作用下，挑出边的墙面受压，另一边墙面受拉。随着荷载的增大，中和轴向受压一边移动。加荷至0.5～0.6Fu时，在雨篷梁支座处砌体中出现水平裂缝，并沿水平方向平缓地延伸，有时形成阶梯形斜裂缝上升或下降。加荷至Fu时，将发生突然性的倾覆破坏。当然，也可发生雨篷梁支座下砌体局部受压破坏、雨篷板的弯曲破坏或雨篷梁在弯矩、剪力、扭矩联合作用下的破坏。但烦覆破坏更易发生，且更加危险。 雨篷梁埋置于墙体内的长度 l1较小，一般l1<2.2 hb，属于刚性挑梁，在墙边的弯矩和剪力作用下，绕计算倾覆点O发生刚体转动。 雨篷梁等悬挑构件抗倾覆验算，其抗倾覆荷载Gr可按图9.23采用，图中Gr距墙外边缘的距离为l2=l1/2，l3=ln/2。

挑 梁 雨篷板的受弯承载力计算和雨篷梁的受弯、受扭、受剪承载力计算按钢筋混凝土构件有关设计规定进行。 9.23 挑梁抗倾覆荷载Gr