3.6 大功率可控整流电路 3.6.1 带平衡电抗器的双反星 形可控整流电路 3.6.2 多重化整流电路

3.6 大功率可控整流电路·引言 ■带平衡电抗器的双反星形可控整流电路的特点 ◆适用于低电压、大电流的场合。 ■多重化整流电路的特点： ◆在采用相同器件时可达到更大的功率。 ◆可减少交流侧输入电流的谐波或提高功率因数，从而减小对供电电网的干扰。

3.6.1 带平衡电抗器的双反星形可控整流电路 ■电路分析 ◆电路结构的特点 ☞二次侧为两组匝数相同极性相反的绕阻，分别接成两组三相半波电路。 ☞二次侧两绕组的极性相反可消除铁芯的直流磁化，如图3-38，虽然两组相电流的瞬时值不同，但是平均电流相等而绕组的极性相反，所以直流安匝互相抵消。 ☞平衡电抗器保证两组三相半波整流电路能同时导电。 ☞与三相桥式电路相比，双反星形电路的输出电流可大一倍。 图3-37 带平衡电抗器的双反星形可控整流电路

3.6.1 带平衡电抗器的双反星形可控整流电路 ◆平衡电抗器 ☞接平衡电抗器的原因 √两个直流电源并联运行时，只有当电压平均值和瞬时值均相等 时，才能使负载均流，在双反星形电路中，两组整流电压平均值相等，但瞬时值不等。 √两个星形的中点n1和n2间的电压等于ud1和ud2之差，该电压加在Lp上，产生电流ip，它通过两组星形自成回路，不流到负载中去，称为环流或平衡电流。 √为了使两组电流尽可能平均分配，一般使Lp值足够大，以便限制环流在负载额定电流的1%～2%以内。 √双反星形电路中如不接平衡电抗器，即成为六相半波整流电路。 √六相半波整流电路中，只能有一个晶闸管导电，其余五管均阻断，每管最大导通角为60 ，平均电流为Id/6；当=0时，Ud为1.35U2，比三相半波时的1.17U2略大些；因晶闸管导电时间短，变压器利用率低，极少采用。

图3-39 平衡电抗器作用下输出电压的波形和平衡电抗器上电压的波形 图3-40 平衡电抗器作用下两个晶闸管同时导电的情况 3.6.1 带平衡电抗器的双反星形可控整流电路 ☞平衡电抗器的工作原理分析 √平衡电抗器Lp承担了n1、n2间的电位差，它补偿了ub'和ua的电动势差，使得ub'和ua两相的晶闸管能同时导电。 √t1时， ub'>ua，VT6导通，此电流在流经LP时，LP上要感应一电动势up，其方向是要阻止电流增大。可导出Lp两端电压、整流输出电压的数学表达式如下： t1时刻 图3-39 平衡电抗器作用下输出电压的波形和平衡电抗器上电压的波形 (3-97) (3-98) 图3-40 平衡电抗器作用下两个晶闸管同时导电的情况

图3-39 平衡电抗器作用下输出电压的波形和平衡电抗器上电压的波形 图3-40 平衡电抗器作用下两个晶闸管同时导电的情况 3.6.1 带平衡电抗器的双反星形可控整流电路 √虽然ud1<ud2，但由于Lp的平衡作用，使得晶闸管VT6和VT1同时导通。 √时间推迟至ub'与ua的交点时，ub' =ua，up=0。 √之后ub'<ua，则流经b'相的电流要减小，但Lp有阻止此电流减小的作用，up的极性反向，Lp仍起平衡的作用，使VT6继续导电。 √直到uc'> ub'，电流才从VT6换至VT2，此时VT1、VT2同时导电。 √每一组中的每一个晶闸管仍按三相半波的导电规律而各轮流导电。 √平衡电抗器中点作为整流电压输出的负端，其输出的整流电压瞬时值为两组三相半波整流电压瞬时值的平均值。 图3-39 平衡电抗器作用下输出电压的波形和平衡电抗器上电压的波形 图3-40 平衡电抗器作用下两个晶闸管同时导电的情况

3.6.1 带平衡电抗器的双反星形可控整流电路 ■谐波分析 ◆将图3-38中ud1和ud2的波形用傅氏级数展开，可得当=0时的ud1、ud2，即 (3-99) (3-100) 由式（3-97）和（3-98）可得 (3-101) (3-102) ◆负载电压ud中的谐波分量比直流分量要小得多，而且最低次谐波为六次谐波。 ◆直流平均电压为

图3-41 当 =30、60、90时，双反星形电路的输出电压波形 3.6.1 带平衡电抗器的双反星形可控整流电路 ■=30、=60和=90时输出电压的波形分析 ◆当需要分析各种控制角时的输出波形时，可根据式（3-98）先求出两组三相半波电路的ud1和ud2波形，然后做出波形 (ud1+ud2)/2。 ◆输出电压波形与三相半波电路比较，脉动程度减小了，脉动频率加大一倍，f=300Hz。 ◆在电感负载情况下，移相范围是90。 ◆在电阻负载情况下，移相范围为120。 ◆整流电压平均值为Ud=1.17 图3-41 当 =30、60、90时，双反星形电路的输出电压波形 U2cos

3.6.1 带平衡电抗器的双反星形可控整流电路 ■将双反星形电路与三相桥式电路进行比较可得出以下结论 ◆三相桥为两组三相半波串联，而双反星形为两组三相半波并联，且后者需用平衡电抗器。 ◆当U2相等时，双反星形的Ud是三相桥的1/2，而Id是三相桥的2倍。 ◆两种电路中，晶闸管的导通及触发脉冲的分配关系一样，ud和id的波形形状一样。

3.6.2 多重化整流电路 ■可采用多重化整流电路减轻整流装置所产生的谐波、无功功率等对电网的干扰，将几个整流电路多重联结可以减少交流侧输入电流谐波，而对晶闸管多重整流电路采用顺序控制的方法可提高功率因数。 ■移相多重联结 ◆有并联多重联结和串联多重联结。 ◆可减少输入电流谐波，减小输出电压中的谐波并提高纹波频率，因而可减小平波电抗器。 ◆使用平衡电抗器来平衡2组整流器的电流。 ◆图3-42的电路是2个三相桥并联而成的12脉波整流电路。 图3-42 并联多重联结的12脉波整流电路

3.6.2 多重化整流电路 ◆移相30构成的串联2重联结电路 a) b) c) d) i a1 I d 180° 360° a2 ab2 ' A w t 2 3 (1+ ) 1 星形接法 三角形接法 图3-43 移相30串联2重联结电路 ◆移相30构成的串联2重联结电路 ☞整流变压器二次绕组分别采用星形和三角形接法构成相位相差30、大小相等的两组电压，接到相互串联的2组整流桥。 ☞因绕组接法不同，变压器一次绕组和两组二次绕组的匝比如图所示，为1:1: 。 ☞该电路为12脉波整流电路。

3.6.2 多重化整流电路 ☞对图3-44波形iA进行傅里叶分析，可得其基波幅值Im1和n次谐波幅值Imn分别如下： (3-103) (3-104) 即输入电流谐波次数为12k±1，其幅值与次数成反比而降低。 ☞其他特性如下： √直流输出电压 √位移因数 （单桥时相同） √功率因数

3.6.2 多重化整流电路 ◆利用变压器二次绕阻接法的不同，互相错开20，可将三组桥构成串联3重联结电路 ☞整流变压器采用星形三角形组合无法移相20，需采用曲折接法。 ☞整流电压ud在每个电源周期内脉动18次，故此电路为18脉波整流电路。 ☞交流侧输入电流谐波更少，为18k±1次（k=1, 2, 3…），ud的脉动也更小。 ☞输入位移因数和功率因数分别为： cos1=cos =0.9949cos ◆将整流变压器的二次绕组移相15，可构成串联4重联结电路 ☞为24脉波整流电路。 ☞其交流侧输入电流谐波次为24k±1，k=1，2，3…。 ☞输入位移因数功率因数分别为： cos1=cos =0.9971cos ◆采用多重联结的方法并不能提高位移因数，但可使输入电流谐波大幅减小，从而也可以在一定程度上提高功率因数。

图3-45 单相串联3重联结电路及顺序控制时的波形 3.6.2 多重化整流电路 ■多重联结电路的顺序控制 ◆只对一个桥的角进行控制，其余各桥的工作状态则根据需要输出的整流电压而定，或者不工作而使该桥输出直流电压为零，或者 =0而使该桥输出电压最大。 ◆根据所需总直流输出电压从低到高的变化，按顺序依次对各桥进行控制，因而被称为顺序控制。 ◆以用于电气机车的3重晶闸管整流桥顺序控制为例 ☞当需要输出的直流电压低于三分之一最高电压时，只对第I组桥的角进行控制，同时VT23、VT24、VT33、VT34保持导通，这样第II、III组桥的直流输出电压就为零。 a) d b) c) i I 2 u O a p + 图3-45 单相串联3重联结电路及顺序控制时的波形

图3-45 单相串联3重联结电路及顺序控制时的波形 3.6.2 多重化整流电路 ☞当需要输出的直流电压达到三分之一最高电压时，第I组桥的角为0。 ☞需要输出电压为三分之一到三分之二最高电压时，第I组桥的角固定为0， VT33和VT34维持导通，仅对第II组桥的角进行控制。 ☞需要输出电压为三分之二最高电压以上时，第I、II组桥的角固定为0，仅对第III组桥的角进行控制。 d b) c) i I 2 u O a p + a） 图3-45 单相串联3重联结电路及顺序控制时的波形

3.6.2 多重化整流电路 ◆使直流输出电压波形不含负的部分，可采取如下控制方法 ☞以第I组桥为例，当电压相位为时，触发VT11、VT14使其导通并流过直流电流。 ☞在电压相位为时，触发VT13，则VT11关断，通过VT13、VT14续流，桥的输出电压为零而不出现负的部分。 ☞电压相位为+时，触发VT12，则VT14关断，由VT12、VT13导通而输出直流电压。 ☞电压相位为2时，触发VT11，则VT13关断，由VT11和VT12续流，桥的输出电压为零。 ◆顺序控制的电流波形中，正（或负）半周期内前后四分之一周期波形不对称，因此含有一定的偶次谐波，但其基波分量比电压的滞后少，因而位移因数高，从而提高了总的功率因数。 图3-45 a)单相串联3重联结电路

3.7 整流电路的有源逆变工作状态 3.7.1 逆变的概念 3.7.2 三相桥整流电路的有源逆变工作状态 3.7.3 逆变失败与最小逆变角的限制

3.7.1 逆变的概念 ■什么是逆变？为什么要逆变？ ◆逆变（invertion）：把直流电转变成交流电的过程。 ◆逆变电路：把直流电逆变成交流电的电路。 ☞当交流侧和电网连结时，为有源逆变电路。 ☞变流电路的交流侧不与电网联接，而直接接到负载，即把直流电逆变为某一频率或可调频率的交流电供给负载，称为无源逆变。 ◆对于可控整流电路，满足一定条件就可工作于有源逆变，其电路形式未变，只是电路工作条件转变。既工作在整流状态又工作在逆变状态，称为变流电路。

a）两电动势同极性EG>EM b）两电动势同极性EM>EG c）两电动势反极性，形成短路 3.7.1 逆变的概念 图3-46 直流发电机—电动机之间电能的流转 a）两电动势同极性EG>EM b）两电动势同极性EM>EG c）两电动势反极性，形成短路 ■直流发电机—电动机系统电能的流转 ◆M作电动运转，EG>EM，电流Id从G流向M，电能由G流向M，转变为M轴上输出的机械能。 ◆回馈制动状态中，M作发电运转，EM>EG，电流反向，从M流向G， M轴上输入的机械能转变为电能反送给G。 ◆两电动势顺向串联，向电阻R供电，G和M均输出功率，由于R一般都很小，实际上形成短路，在工作中必须严防这类事故发生。 ◆两个电动势同极性相接时，电流总是从电动势高的流向电动势低的，由于回路电阻很小，即使很小的电动势差值也能产生大的电流，使两个电动势之间交换很大的功率，这对分析有源逆变电路是十分有用的。

3.7.1 逆变的概念 ■逆变产生的条件 ◆以单相全波电路代替上述发电机来分析 ☞电动机M作电动机运行，全波电路应工作在整流状态，的范围在0~/2间，直流侧输出Ud为正值，并且Ud>EM，交流电网输出电功率，电动机则输入电功率。 ☞电动机M作发电回馈制动运行，由于晶闸管器件的单向导电性，电路内Id的方向依然不变， 而M轴上输入的机械能转变为电能反送给G，只能改变EM的极性，为了避免两电动势顺向串联，Ud的极性也必须反过来，故的范围在/2~，且|EM|>|Ud|。 u a) b) 10 d 20 a O wt I i U > E M < VT 1 2 = + E M 图3-47 单相全波电路的整流和逆变

3.7.1 逆变的概念 ◆产生逆变的条件 ☞要有直流电动势，其极性须和晶闸管的导通方向一致，其值应大于变流器直流侧的平均电压。 ☞要求晶闸管的控制角>/2，使Ud为负值。 ☞两者必须同时具备才能实现有源逆变。 ◆半控桥或有续流二极管的电路，因其整流电压ud不能出现负值，也不允许直流侧出现负极性的电动势，故不能实现有源逆变，欲实现有源逆变，只能采用全控电路。

3.7.2 三相桥整流电路的有源逆变工作状态 ■逆变角 ◆通常把>/2时的控制角用-=表示，称为逆变角。 u ab ac bc ba ca cb a b c 2 d w t O = p 4 3 6 1 图3-48 三相桥式整流电路工作于有源逆变状态时的电压波形 ■逆变角 ◆通常把>/2时的控制角用-=表示，称为逆变角。 ◆ 的大小自=0的起始点向左方计量。 ◆三相桥式电路工作于有源逆变状态，不同逆变角时的输出电压波形及晶闸管两端电压波形如图3-48所示。

3.7.2 三相桥整流电路的有源逆变工作状态 ■基本的数量关系 ◆三相桥式电路的输出电压 Ud=-3.34U2cos=-1.35U2Lcos (3-105) ◆输出直流电流的平均值 ◆流过晶闸管的电流有效值 (3-106) ◆从交流电源送到直流侧负载的有功功率为 (3-107) 当逆变工作时，由于EM为负值，故Pd一般为负值，表示功率由直流电源输送到交流电源。 ◆变压器二次侧线电流的有效值 (3-108)

3.7.3 逆变失败与最小逆变角的限制 ■逆变运行时，一旦发生换相失败，外接的直流电源就会通过晶闸管电路形成短路，或者使变流器的输出平均电压和直流电动势变成顺向串联，由于逆变电路的内阻很小，形成很大的短路电流，这种情况称为逆变失败，或称为逆变颠覆。 ■逆变失败的原因 ◆触发电路工作不可靠，不能适时、准确地给各晶闸管分配脉冲，如脉冲丢失、脉冲延时等，致使晶闸管不能正常换相。 ◆晶闸管发生故障，该断时不断，或该通时不通。 ◆交流电源缺相或突然消失。 ◆换相的裕量角不足，引起换相失败。

3.7.3 逆变失败与最小逆变角的限制 ◆考虑变压器漏抗引起重叠角对逆变电路换相的影响 ☞以VT3和VT1的换相过程来分析，在>时，经过换相过程后，a相电压ua仍高于c相电压uc，所以换相结束时，能使VT3承受反压而关断。 ☞当<时，换相尚未结束，电路的工作状态到达自然换相点p点之后，uc将高于ua，晶闸管VT1承受反压而重新关断，使得应该关断的VT3不能关断却继续导通，且c相电压随着时间的推迟愈来愈高，电动势顺向串联导致逆变失败。 ☞为了防止逆变失败，不仅逆变角不能等于零，而且不能太小，必须限制在某一允许的最小角度内。 u d O i w t a b c p g < > VT 1 3 2 图3-49 交流侧电抗对逆变换相过程的影响

3.7.3 逆变失败与最小逆变角的限制 ■确定最小逆变角min的依据 ◆逆变时允许采用的最小逆变角应等于 (3-109) ☞为晶闸管的关断时间tq折合的电角度,约4~5 ☞为换相重叠角，可查阅相关手册，也可根据表3-2计算，即 (3-110) 根据逆变工作时=-，并设=，上式可改写成 (3-111) 由此计算出 ☞'为安全裕量角，主要针对脉冲不对称程度（一般可达5），约取为10。 ◆设计逆变电路时，必须保证 ，因此常在触发电路中附加一保护环节，保证触发脉冲不进入小于min的区域内。

3.8 相控电路的驱动控制 3.8.1 同步信号为锯齿波的触发电路 3.8.2 集成触发器 3.8.3 触发电路的定相

3.8 相控电路的驱动控制·引言 ■相控电路 ◆晶闸管可控整流电路，通过控制触发角a的大小即控制触发脉冲起始相位来控制输出电压大小。 ◆采用晶闸管相控方式时的交流电力变换电路和交交变频电路（第4章）。 ■相控电路的驱动控制 ◆为保证相控电路正常工作，很重要的是应保证按触发角a的大小在正确的时刻向电路中的晶闸管施加有效的触发脉冲。 ◆晶闸管相控电路，习惯称为触发电路。 ■大、中功率的变流器广泛应用的是晶体管触发电路，其中以同步信号为锯齿波的触发电路应用最多。

3.8.1 同步信号为锯齿波的触发电路 电网电压 同步环节 锯齿波形成 脉冲形成 双窄脉冲 放大 控制信号 同步信号为锯齿波的触发电路结构

3.8.1 同步信号为锯齿波的触发电路 ■电路输出可为双窄脉冲（适用于有两个晶闸管同时导通的电路），也可为单窄脉冲。 ■三个基本环节：脉冲的形成与放大、锯齿波的形成和脉冲移相、同步环节。此外，还有强触发和双窄脉冲形成环节。 ■脉冲形成环节 ◆由晶体管V4、V5组成，V7、V8起脉冲放大作用。 ◆控制电压uco加在V4基极上 ☞电路的触发脉冲由脉冲变压器TP二次侧输出，其一次绕组接在V8集电极电路中。 ☞脉冲前沿由V4导通时刻确定，脉冲宽度与反向充电回路时间常数R11C3有关。 图3-50 同步信号为锯齿波的触发电路

3.8.1 同步信号为锯齿波的触发电路 ■锯齿波的形成和脉冲移相环节 ◆锯齿波电压形成的方案较多，如采用自举式电路、恒流源电路等，本电路采用恒流源电路。 ◆恒流源电路方案由V1、V2、V3和C2等元件组成，其中V1、VS、RP2和R3为一恒流源电路 ■同步环节 ◆触发电路与主电路的同步是指要求锯齿波的频率与主电路电源的频率相同且相位关系确定。 图3-50 同步信号为锯齿波的触发电路

3.8.1 同步信号为锯齿波的触发电路 ◆锯齿波是由开关V2管来控制的 ☞V2开关的频率就是锯齿波的频率——由同步变压器所接的交流电压决定。 ☞V2截止状态持续的时间就是锯齿波的宽度——取决于充电时间常数R1C1。 图3-50 同步信号为锯齿波的触发电路

3.8.1 同步信号为锯齿波的触发电路 ■双窄脉冲形成环节 ◆内双脉冲电路：每个触发单元的一个周期内输出两个间隔60的脉冲的电路。 ◆V5、V6构成一个“或”门 ☞当V5、V6都导通时，V7、V8都截止，没有脉冲输出。 ☞只要V5、V6有一个截止，都会使V7、V8导通，有脉冲输出。 ☞第一个脉冲由本相触发单元的uco对应的控制角产生。隔60的第二个脉冲是由滞后60相位的后一相触发单元产生（通过V6）。 ◆在三相桥式全控整流电路中，器件的导通次序为VT1-VT2-VT3-VT4-VT5-VT6，彼此间隔60，相邻器件成双接通，所以某个器件导通的同时，触发单元需要给前一个导通的器件补送一个脉冲。

3.8.2 集成触发器 ■集成电路可靠性高，技术性能好，体积小，功耗低，调试方便，已逐步取代分立式电路。 ■ KJ004 ◆与分立元件的锯齿波移相触发电路相似,分为同步、锯齿波形成、移相、脉冲形成、脉冲分选及脉冲放大几个环节。

3.8.2 集成触发器 ■完整的三相全控桥触发电路 ◆ 3个KJ004集成块和1个KJ041集成块，可形成六路双脉冲，再由六个晶体管进行脉冲放大即可。 ◆ KJ041内部是由12个二极管构成的6个或门，其作用是将6路单脉冲输入转换为6路双脉冲输出。 ■模拟触发电路与数字触发电路 ◆模拟触发电路的优点是结构简单、可靠;缺点是易受电网电压影响，触发脉冲不对称度较高， 可达3~4，精度低。 ◆数字触发电路的脉冲对称度很好，如基于8位单片机的数字触发器精度可达0.7~1.5。 图3-53 三相全控桥整流电路的集成触发电路

3.8.3 触发电路的定相 ■触发电路的定相：触发电路应保证每个晶闸管触发脉冲与施加于晶闸管的交流电压保持固定、正确的相位关系。 ◆利用一个同步变压器保证触发电路和主电路频率一致。 ◆接下来的问题是触发电路的定相，即选择同步电压信号的相位，以保证触发脉冲相位正确，关键是确定同步信号与晶闸管阳极电压的关系。

3.8.3 触发电路的定相 ◆分析三相全控桥 ☞VT1所接主电路电压为+ua，VT1的触发脉冲从0至180的范围为t1~t2。 O  t 1 2 u a b c - 图3-54 三相全控桥中同步电压与主电路电压关系示意图 ◆分析三相全控桥 ☞VT1所接主电路电压为+ua，VT1的触发脉冲从0至180的范围为t1~t2。 ☞锯齿波的上升段为240，上升段起始的30和终了的30线性度不好，舍去不用，使用中间的180，锯齿波的中点与同步信号的300位置对应。 ☞将=90确定为锯齿波的中点，锯齿波向前向后各有90的移相范围。于是=90与同步电压的300对应，也就是=0与同步电压的210对应。 ☞=0对应于ua的30的位置，则同步信号的180与ua的0对应，说明VT1的同步电压应滞后于ua180。 ☞对于其他5个晶闸管，也存在同样的对应关系。

3.8.3 触发电路的定相 ◆图3-55给出了变压器接法的一种情况及相应的矢量图，其中主电路整流变压器为D,y-11联结，同步变压器为D,y-11,5联结，同步电压选取的结果如表3-4所示，为防止电网电压波形畸变对触发电路产生干扰，可对同步电压进行R-C滤波，当R-C滤波器滞后角为60时，同步电压选取结果如表3-5所示。 图3-53 同步变压器和整流变压器的接法及矢量图

表3-5 三相桥各晶闸管的同步电压（有R-C滤波滞后60） 3.8.3 触发电路的定相 表3-4 三相全控桥各晶闸管的同步电压（采用图3-59变压器接法时） 晶闸管 VT1 VT2 VT3 VT4 VT5 VT6 主电路电压 +ua -uc +ub -ua +uc -ub 同步电压 -usa +usc -usb +usa -usc +usb 表3-5 三相桥各晶闸管的同步电压（有R-C滤波滞后60） 晶闸管 VT1 VT2 VT3 VT4 VT5 VT6 主电路电压 +ua -uc +ub -ua +uc -ub 同步电压 +usb -usa +usc -usb +usa -usc

3.8.3 触发电路的定相 ◆例：三相全控桥，电动机负载，要求可逆，整流变压器的接法是D，y-5，采用NPN锯齿波触发器，并附有滞后30的R-C滤波器，决定晶闸管的同步电压和同步变压器的联结形式。 解：整流变压器接法如图3-56所示 图3-56 整流变压器接法 以a相为例，ua的120对应于α=90，此时Ud=0，处于整流和逆变的临界点。该点与锯齿波的中点重合，即对应于同步信号的300，所以同步信号滞后ua180°，又因为R-C滤波已使同步信号滞后30°，所以同步信号只要再滞后150°就可以了。 满足上述关系的同步电压相量图及同步变压器联结形式如下两幅图所示。 图3-57 同步电压相量图及同步变压器联接图 a 同步电压相量图 b同步变压器联接图 各晶闸管的同步电压选取如下表： 晶闸管 VT1 VT2 VT3 VT4 VT5 VT6 同步电压 -usb usa -usc usb -usa usc

本章小结 ■可控整流电路，重点掌握：电力电子电路作为分段线性电路进行分析的基本思想、单相全控桥式整流电路和三相全控桥式整流电路的原理分析与计算、各种负载对整流电路工作情况的影响。 ■电容滤波的不可控整流电路的工作情况，重点了解其工作特点。 ■与整流电路相关的一些问题，包括： ◆变压器漏抗对整流电路的影响，重点建立换相压降、重叠角等概念，并掌握相关的计算，熟悉漏抗对整流电路工作情况的影响。 ◆整流电路的谐波和功率因数分析，重点掌握谐波的概念、各种整流电路产生谐波情况的定性分析，功率因数分析的特点、各种整流电路的功率因数分析。

本章小结 ■大功率可控整流电路的接线形式及特点，熟悉双反星形可控整流电路的工作情况，建立整流电路多重化的概念。 ■可控整流电路的有源逆变工作状态，重点掌握产生有源逆变的条件、三相可控整流电路有源逆变工作状态的分析计算、逆变失败及最小逆变角的限制等。 ■用于晶闸管的触发电路。重点熟悉锯齿波移相的触发电路的原理，了解集成触发芯片及其组成的三相桥式全控整流电路的触发电路，建立同步的概念，掌握同步电压信号的选取方法 。