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第三章 汽轮机的变工况 第一节 喷嘴的变工况 第二节 级组压力与流量的关系 第三节 工况变动时各级焓降及反动度的变化
第一节 喷嘴的变工况 第二节 级组压力与流量的关系 第三节 工况变动时各级焓降及反动度的变化 第四节 汽轮机调节方式和调节级的变工况 第五节 凝汽式汽轮机工况图 第六节 变工况时汽轮机轴向推力的变化 第七节 汽轮机调节方式和调节级的变工况 第八节 初终参数变化对汽轮机工作的影响 第九节 变转速汽轮机
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设计(经济)工况:设计参数下运行 变工况: 偏离设计工况的运行,包括负荷、蒸汽状态参数、转速、通流面积等。 蒸汽初、终参数:
设计参数: 功率、转速: 通流面积: 变工况: 偏离设计工况的运行,包括负荷、蒸汽状态参数、转速、通流面积等。
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第一节 喷嘴的变工况
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一、渐缩喷嘴压力与流量的关系: (一)、初压不变背压变化时(出口面积不变):
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A B C 彭台门系数 定义及近似关系: 对渐缩喷嘴,在定熵指数k和流量系数都不变的条件 下,若喷嘴前滞止参数,和出口面积都不变,则喷嘴的流
彭台门系数 定义及近似关系: 对渐缩喷嘴,在定熵指数k和流量系数都不变的条件 下,若喷嘴前滞止参数,和出口面积都不变,则喷嘴的流 量G与背压的关系如图所示: A B C
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当 时, 不变,如直线AB所示;当 ≥ 时,流量沿曲线BC变化。
曲线BC段与椭圆的1/4线段相当近似,若用椭圆曲线代替它,误差较小,故可用椭圆方程表示BC段的G-关系: ≤
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对比14页 1-34式 式中, 是彭台门系数
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(二)、喷嘴前后参数同时变化时的流量变化:
变化前: 变化后:
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根据理想气体状态方程
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若不考虑温度的变化,则
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工况变化前与工况变化后喷嘴均为临界工况:
略去温度的影响,则
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略去滞止参数的影响,则有: 由此可知,喷嘴临界流量仅正比与初压或 滞止初压
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若工况变动前为临界工况,变动后为亚临界工况,
则可用临界工况公式算到 处,再用亚临 界工况公式由 算到 变动后的工况。若相反,则计算方法相反。
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二、渐缩喷嘴的流量网图: (一)、初压不变背压变化时(出口面积不变): 初压 初压
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初压 初压0.9 同理…….. 修正系数:
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第二节 级与级组的变工况
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一、级前后压力与流量的关系: (一)设计工况和变动工况下级均为临界状态: 1、喷嘴在临界工况下工作时: 2、动叶在临界工况下工作时:
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由:
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结论: (二)设计工况和变动工况下级均为亚临界状态:
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二、级组压力与流量的关系: (一)工况变化前后级组均为临界工况:
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二、级组压力与流量的关系: (一)工况变化前后级组均为临界工况:
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(二)工况变化前后级组均为亚临界工况:
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弗留格尔公式: 当级组内级数较多时,公式简化为:
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三、压力与流量关系式的应用: (一)应用条件: (二)在工程当中的应用: (1)监视汽轮机通流部分运行是否正常: (2)由压力推算各级流量:也可推算不同流量时的压差、焓降及功率、效率,从而判断机组的经济性和安全性。
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第三节 汽轮机的配汽方式和调节级的变工况
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汽轮机的功率方程: 一、节流调节:
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节流调节热力过程:
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节流效率: 节流调节的优缺点: 1、结构简单,成本低: 2、部分负荷时存在节流汽损失,效率偏低:
3、工况变动时温度变化不大,引起的热应力不大,负荷适应性好。
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二、喷嘴调节: (一)、喷嘴调节的工作特点:
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调节级热力过程:
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(二)调节级压力与流量的关系: 1、简化的调节级压力与流量的关系: (1)调节级后压力 正比于全机流量: (2)级的反动度为零: (3)调节汽门没有重叠度: (4)全开调节汽门后的级前压力为主汽压,均为 不变:
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未达临界状态: 临界状态:
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2、调节级的实际压力与流量的关系: (1)调节级后温度随流量变化而变化: (2)反动度不为零: (3)重叠度: (4)当流量增大时,
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调节级的级效率:
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三、配汽方式对定压运行机组变工况的影响:
四、滑压运行的经济性与安全性: (一)滑压运行方式 1、纯滑压运行方式 2、节流滑压运行方式 3、复合滑压运行方式 (二)机组滑压运行的热经济性
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第四节 工况变动时各级比焓降及反动度的变化
第四节 工况变动时各级比焓降及反动度的变化
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一、工况变动时各级比焓降的变化:
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(一)凝汽式汽轮机各中间级的情况: 当忽略温度变化时: 结论:各中间级比焓降不变;由于级的 理想速度不变,速度比也不变,其他损失 变化不大,因此级效率不变,所以级的 内功率与流量成正比
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(三)最末级的比焓降变化特性:
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1、工况变化时,比焓降的变化主要在调节级和最末级中。 2、工况变化时,汽轮机效率下降,主要发生在调节级和最末级中。
(四)变工况时调节级的比焓降特点: 1、调节阀开度不同,喷嘴组的比焓降不同 2、当调节阀全开时,蒸汽流量增加,比焓降减 小;蒸汽流量减小,比焓降增加。 结论: 1、工况变化时,比焓降的变化主要在调节级和最末级中。 2、工况变化时,汽轮机效率下降,主要发生在调节级和最末级中。
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设计工况调节级的焓降分配特点:
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二、工况变动时级的反动度变化规律: (一)、工况变动所引起的动叶进口处汽流撞击损失:
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要满足流动的连续性,则要有: 但由动叶进口速度三角可知:
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(二)、工况变动所引起级内反动度的变化:
1、当级的理想比焓降减小时,反动度将增大: 2、当级的理想比焓降增大时,反动度将减小: 当级的反动度设计值小时,变工况焓降变化引起的反动度变化将较大: 当级的反动度设计值大时,变工况焓降变化引起的反动度变化将较小: (三)、通流面积 变化所引起级内反动度的变化: 1、当面积比减小时,反动度将增大: 2、当面积比增大时,反动度将减小:
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(四)、级内反动度的估算:
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第五节 凝汽式汽轮机的工况图
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汽轮机的汽耗特性:指汽轮发电机组功率与蒸汽耗量之间的关系(可通过变工况计算得出或汽轮机的热力实验确定)
汽轮机的工况图:反映汽轮机的汽耗特性的曲线,称为工况图。
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1、节流配汽凝汽式汽轮机工况图:
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2、喷嘴配汽凝汽式汽轮机工况图: 小于经济功率 时:
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大于经济功率 时:
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三、蒸汽流量调节方式的比较与选择:
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第六节 变工况时汽轮机轴向推力的变化
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一、冲动式(反动式)汽轮机轴向推力的变化:
1、凝汽式汽轮机轴向推力的变化:
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2、背压式汽轮机轴向推力的变化:
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二、特殊工况轴向推力的变化: 新汽温度下降 水冲击 负荷突增 放热 甩负荷 叶片结垢
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第七节 蒸汽初终参数变化对汽轮机工作的影响
第七节 蒸汽初终参数变化对汽轮机工作的影响
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一、初压 改变时对汽轮机功率的影响: 汽轮机功率方程:
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由于:
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背压不变时,功率的相对变化量与初压的相对变化
量成正比 背压变化时,功率的变化量与背压有关
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流量保持不变:
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初压变化大对安全性的影响: 1、主汽压力升高,除调节级外,各压力级均 会过负荷 2、主汽压力降低,要保持负荷,则必须增加 流量,则各压力级均会过负荷,同时,轴 向推力增加。因此,需降负荷运行。
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二、初温 改变对汽轮机功率的影响: 由于: 背压不变时,功率的变化量与初温的变化量近似成正比,且设计焓降越大,影响越小。
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初温、再热汽温变化大对安全性的影响: 1、导致蠕变加剧 2、初温降低后为保证负荷,需增加流量,则 叶片过载,轴向推力增加,在末级,冲蚀 加剧,因此,需降负荷运行。 3、对于再热温度变化,将对高低压级段产生 影响
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三、背压改变对汽轮机功率的影响:
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真空恶化和排汽温度过高对安全性的影响:
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第八节 变工况下的热力计算
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一、汽轮机级的详细核算: 汽轮机变工况核算 逐级详细核算 近似核算 级的变工况核算 顺算法 倒推核算法 已知通流面积 给定蒸汽流量
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(一)、已知级后压力的倒推核算法: 1、确定汽轮机的排汽 状态点1 2、确定动叶出口蒸汽 状态点2
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3、动叶通道最小截面临界压力 的确定
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4、计算动叶出口汽流速度 (1)、亚临界流动: (2)、超临界流动:
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5、确定汽流状态点3和点4
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6、确定汽流状态点5 7、喷嘴通道最小截面临界压力 的确定 8、计算喷嘴出口汽流速度 (1)、亚临界流动:
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(2)、超临界流动: 9、确定喷嘴出口理想状态点6和喷嘴进口滞止 状态点0*
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10、计算新工况下的反动度 11、校核计算
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(二)、已知级前参数的顺算法:
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1、确定新工况下级前状态点0(0*) 2、确定喷嘴出口状态点1和2 3、确定动叶进口状态点3(3*)
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4、确定动叶出口状态点4(5) 5、计算级的反动度
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6、确定级后状态点6 7、级的内效率、内功率
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二、汽轮机整机的变工况核算: (一)、节流配汽汽轮机: (二)、喷嘴配汽汽轮机: 1、若计算得到的第一级前比焓高于新汽实际比焓,说明
开始假定的效率偏低,相反,则效率偏高。 如比焓相差不大,平移即可;如比焓相差较大,则 以计算所得效率为准,重新确定1点。 2、若计算得到的第一级前压力低于新汽压力,说明需节 流,若计算得到的第一级前压力高于新汽压力,说明无法 达到此工况 (二)、喷嘴配汽汽轮机:
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第九节 变转速汽轮机
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一、变转速汽轮机驱动给水泵 变转速汽轮机驱动给水泵的优点: 1、可满足给水泵向高转速发展的要求
2、以主汽轮机抽汽作为工质可减少末级蒸汽量,可 降低末级叶片高度和末级余速损失,提高内效率 3、独立于电网之外,不受网频影响 4、机、泵直接连接,减少传动中的损失 5、利用小型启动锅炉或其他汽源即可启动,灵活好
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变转速汽轮机驱动给水泵的缺点: 投资大、系统复杂、启动时间长、小机效率要高于 75%才具有经济性。
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二、变转速汽轮机的运行特点: 1、小机通流部分的相对内效率较高,可达到主机水平 2、最根本的区别是主汽轮机可定压运行,而小机则是
变参数、变转速、变功率的动力机械。
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