武汉石化重整加氢装置 反应器压降异常情况介绍 演讲人：熊青

生产能力30万吨/年，采用PRT-A、PRT-B重整催化剂 ； 四个反应器均采用径向床反应器，两段混氢工艺 一、装置概况 1. 2. 3. 4. 2002年建成投产，并于2002年10月31日一次开车成功 ； 生产能力30万吨/年，采用PRT-A、PRT-B重整催化剂 ； 四个反应器均采用径向床反应器，两段混氢工艺 催化剂装填比为 1 : 1.5 : 2.5 : 5，共装催化剂21.6吨 ； 内容 催化剂装填量（kg） 催化剂装填高度（mm） 催化剂型号 设计量 实际量 设计值 实际值 一反 2240 2220 1850 PRT-A 二反 3100 3220 2450 2570 三反 5440 5460 2790 2760 PRT-B 四反 10600 10700 4370 4530 总计 21380 21600  

二、催化剂再生 装置从2002年10月25日进油开工到2005年3月20日装置停工交付检修，共生产875天。 催化剂再生后，根据各反应器催化剂床层沉降情况，石科院专家建议，将二反的催化剂11袋（约300kg）分别装填到一反（3袋）、三反（7袋）、四反（1袋）。 R201 沉降高度 240mm R202 沉降高度 170mm R203 沉降高度 260mm R204 沉降高度 350mm

三、第一次出现异常现象 4月13日 起步开工，开工包括再生的氯化更新、氧化还原和预硫化 ； 4月13日 起步开工，开工包括再生的氯化更新、氧化还原和预硫化 ； 4月18日 14:30重整进料，4月19日夜班重整系统升温至480℃，重整装置开工正常； 5月1日 三反压降呈缓慢上升趋势，到5月5日上升趋势明显加快 ； 5月11日 三反的压降为0.28MPa ； 至装置临时停工前，三反压降达到了0.38MPa，装置继续运转存在很大困难。 根据三反压降情况，决定重整装置临时停工 5月1日~5月12日三反压降数据：（单位：KPa） 日期 三反压降 5月1日 30 5月5日 39 5月9日 99 5月2日 32 5月6日 44 5月10日 220 5月3日 34 5月7日 54 5月11日 280 5月4日 37 5月8日 68 5月12日 350

在石科院和SEI的专家指导下，制定了详细的停工方案 委托专业公司进行催化剂的卸剂、过筛、回装操作 全过程均在氮气保护下进行 四、第一次故障处理 在石科院和SEI的专家指导下，制定了详细的停工方案 委托专业公司进行催化剂的卸剂、过筛、回装操作 全过程均在氮气保护下进行 一、三、四反打开头盖，一、三反卸剂过筛。

第三反应器内挡板拆开后发现上层催化剂有严重粉化现象，碎粉有结块现象，但是结块一碰就散。 四、第一次故障处理 检查结果 第三反应器内挡板拆开后发现上层催化剂有严重粉化现象，碎粉有结块现象，但是结块一碰就散。 第三反应器扇形筒内粉尘很多，扇形筒堵塞很厉害，部分达到1.5米高的碎粉堆积，碎粉堵塞的高度约占催化剂床层高度的一半。 第三反应器卸剂后检查没有发现中心管堵塞现象。

整个处理过程对各反的细粉量进行了称量记录 。 四、第一次故障处理 整个处理过程对各反的细粉量进行了称量记录 。 催化剂 细粉量（kg） 一反催化剂床层 10 一反扇形筒内细粉 16.3 三反催化剂床层 310.2 三反扇形筒内细粉 280 四反扇形筒内细粉 32.7 由于在整个压降上升的过程中，二反温降、压降均正常，参照催化剂再生前后两次采样情况分析，二反催化剂处于正常状态，因此未对二反进行开盖和催化剂过筛处理。

五、开工后现状 5月20日，在对一、三反催化剂过筛处理结束后，重整装置进油，21日产品合格。 5月22日，发现二反压降呈现出锯齿状波动，三反压降出现缓慢上涨的现象。 在这种情况下，我们采取了降量措施，但三反压降仍缓慢上涨。 5月27日，将一段混氢量进行下调，同时将重整进料量调整至28t/h，虽然压降值变小，但仍有上涨趋势。 5月31日，出于保护催化剂的目的，将一段混氢量恢复到原来水平。 重整装置反应系统在厂部及车间的密切监视下维持生产。 5月31日 8月10日 压降 R-203压降 45.5KPa 33.6KPa

四个反应器开头盖，四个反应器扇形筒抽催化剂粉，二反、三反卸剂过筛，二反中心管更换。 六、第二次故障处理 原因分析： 分析认为可能是二反中心管筛网出现破损所致，根据这一认识，会议提出预制一个新的中心管，替换破损的中心管。8月13日重整装置开始停工，对三反压降异常进行第二次处理。 停工处理： 8月15日8:30分将装置交付检修单位进行处理。 四个反应器开头盖，四个反应器扇形筒抽催化剂粉，二反、三反卸剂过筛，二反中心管更换。

六、第二次故障处理 在二反卸完剂，抽出中心管后，发现中心管筛网上有两个小孔（10*7mm，7*5mm），位置分别处于中心管上离上平面约900mm 和200mm处，均处于中心管帽罩内（离上平面约1500mm） 分析认为，二反催化剂就是从上述两个小孔，在气流的作用下经过二反中心管、三反加热炉炉管，催化剂呈“流化态”，被磨成粉末，然后进入三反扇形筒，从而导致了三反压降缓慢上升 。 需要说明的是四个反应器中只有二反是南阳石蜡精细化工厂的利旧反应器，二反中心管小孔的形成很有可能是由于反应器本身有缺陷引起的。

二反、三反卸剂过筛和各反应器扇形筒抽催化剂粉及催化剂回装数据见下表：(单位：kg） 六、第二次故障处理 二反、三反卸剂过筛和各反应器扇形筒抽催化剂粉及催化剂回装数据见下表：(单位：kg） 反应器 卸出颗粒剂 卸出粉剂 扇形筒料 回装量 原装填量 一反 1.75 二反 1790 15.6 10 2697.3 3220 三反 5442.5 337.4 58 4748.2 5460 四反 25.7

为了平衡二、三反的温降分布，经与石科院专家研究决定： 六、第二次故障处理 为了平衡二、三反的温降分布，经与石科院专家研究决定： 将三反的催化剂匀出700kg到二反（实际匀出了694.3kg） 将第一次故障处理时的残剂213kg补入到二反作为密封剂使用 将二反的中心管帽罩由原先的1500mm调整为1700mm 将三反的中心管帽罩由原先的1450mm调整为1900mm。

三反压降上升的原因很可能是由于利旧二反中心管的缺陷造成的。 六、第二次故障处理 处理结束后，重整装置于8月19日恢复正常生产，现在重整反应系统各反温降分布较为合理，同时三反压降也处于合理的范围内。但其长期生产后的状况还有待于在生产过程中加强关注。 结论： 三反压降上升的原因很可能是由于利旧二反中心管的缺陷造成的。

结束 欢迎到武汉石化指导工作 2005-9-14